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防洪标准复核报告大、中洪水参数的综合公式用于稀遇设计洪水,应作非线性改正对于年一遇50以下的设计洪水不考虑线性改正因此在本次洪水复核过程中,对年一遇洪水不加30改正,而对年一遇洪水参数作非线性改正,改正公式如下500mij=miioO.2[50/ip ip=H R/tRt蚌叫山区长形流域
10.425由瞬时单位线参数、求得时段单位线,配合设计净雨过程,即可推出地表径流n k过程地下径流232地下径流过程按下式计算时,时,tT Qt=Qt+Qg—Qo tTQo=Qge®tT式中,,4Qo=O.O21fc FFT1-----------------fcXtc xx Qop
3.62-------~7f~~n―+—p0282=
0.133F-一起涨流量;Qo退水拐点之流量;地面径流过程线底宽;一时段单位线底宽;Qg—mVs T—h Dh△一计算时段;一净雨历时;t hAt=l.Oh tch设计洪水过程线233将地表径流过程线和地下径流过程线相叠加,即可得出设计洪水过程线,洪水过程见表2—10o某水库单位线法各频率洪水过程线表单位:32—10m/sP=
0.2%P=
3.33%P=5%时地下地表径洪水过洪水过段径流地表径流洪水过程流地下径流程地表径流地下径流程
00.
000.
630.
630.
000.
440.
440.
000.
410.
4110.
000.
680.
680.
000.
480.
480.
000.
500.
5020.
000.
720.
720.
000.
520.
520.
000.
590.
5930.
000.
760.
760.
000.
560.
560.
000.
690.
6940.
000.
810.
810.
000.
590.
590.
000.
780.
78510.
590.
8511.
440.
000.
630.
630.
000.
880.
88614.
940.
8915.
830.
000.
670.
670.
000.
970.
97717.
890.
9418.
821.
500.
712.
210.
501.
071.
57817.
450.
9818.
424.
240.
754.
992.
141.
163.
30919.
871.
0220.
896.
710.
787.
494.
551.
265.
811022.
511.
0723.
588.
900.
829.
726.
941.
358.
291128.
151.
1129.
2611.
210.
8612.
079.
341.
4410.
781227.
041.
1628.
2013.
170.
9014.
0711.
291.
5412.
831350.
911.
252.
1116.
930.
9417.
8714.
771.
6316.
401467.
441.
2468.
6823.
820.
9824.
8020.
941.
7322.
6715113.
881.
29115.
1735.
871.
0136.
8831.
761.
8233.
5816376.
941.
33378.
2783.
451.
0584.
5075.
901.
9277.
8217181.
001.
37182.
37121.
791.
09122.
87111.
592.
01113.
601870.
211.
4271.
63109.
061.
13110.
1998.
272.
10100.
371922.
021.
4623.
4878.
601.
1779.
7768.
812.
2071.
012010.
201.
5111.
7150.
211.
251.
4143.
232.
2945.
52218.
381.
559.
9330.
561.
2431.
8026.
112.
3928.
50229.
351.
5910.
9417.
111.
2818.
3914.
432.
4816.
91238.
041.
649.
6810.
271.
3211.
598.
572.
5811.
15247.
171.
688.
857.
141.
238.
376.
032.
678.
70251.
851.
723.
574.
731.
155.
884.
002.
776.
77260.
161.
611.
772.
761.
083.
842.
312.
865.
17270.
011.
511.
521.
641.
012.
651.
382.
964.
34280.
730.
941.
670.
613.
053.
66290.
360.
881.
240.
303.
143.
44300.
160.
820.
980.
132.
943.
07310.
070.
770.
840.
062.
752.
81320.
040.
720.
760.
032.
572.
60330.
020.
670.
690.
012.
402.
41340.
00.
630.
640.
012.
242.
25350.
000.
590.
590.
002.
102.10推理公式法推求设计洪水
2.4计算公式
2.
4.1Qm=Kgk*s・FkfwF V式中S雨力,它与暴雨递减指数和汇流历时有关;P n一流域汇流参数;m——与流域特性有关的参数;0口一损失;、、一为暴雨递减指数的函数;Ki.K2K3K4参数定量
2.
4.
2、暴雨递减指数及雨力S;1n P因本水库以上流域,汇流历时小时,因此值采用计算方法同瞬时单t
6.0n m,位线的设计值之计算方法即面面ni=l+
0.558LnHi/He雨力S=H面P I、汇流参数及损失的计算;2m U21;1/3;m=
0.450°-0=L7j损失参数按下式计算R0756u=
0.0384R4-2二面一
22.5R24H
24、设计净雨总量及地面径流历时;3h T—口h—Rte tc上式中为设计净雨历时,某水库水库承雨面积根据流域面积取tc
11.3km2,tc=10小时为产流历时的总径流深,它等于历时的面雨量即Rte tc面Ric=H1o535T=
0.46F+tc、洪水形状系数;4Cr推理公式法只算出洪峰流量,当需要洪水过程线时,引进洪水形状系数Cr,hF
3.6OJ某水库推理公式法各参数值表2—11P nis mu R24h Tki kzks k4Qm Q()CrP
0.
20.
634151.
00.
8143.
53395.
0297.
211.
70.
5730.
7541.
1880.
334387.
987.
930.
203.
330.
65698.
30.
8142.
39235.
9183.
711.
70.
590.
7851.
1960.
337229.
805.
540.
2150.
66689.
380.
8142.
16206.
42162.
3211.
70.
5980.
7981.
1990.
338203.
615.
050.21设计洪水
2.
4.3根据洪水形状系数查《图表》中《推理公式中洪水过程线计算表》,得地面径Cr,流过程,再计入基流即得出不同频率设计洪水过程线推理公式法求Qo=O.22u092F,得设计洪水成果如表2—12某水库推理公式法洪水过程表单位32—12m/sP=
0.2%P=
3.33%P=5%ti(总)(总)(总)Qi Qo Q Qi QoQQiQoQ
007.
937.
9305.
545.
5405.
055.
050.
593.
887.
9311.
812.
995.
548.
532.
655.
057.
701.
1811.
647.
9319.
5711.
495.
5417.
0310.
185.
0515.
231.
7758.
207.
9366.
1341.
365.
5446.
9036.
655.
0541.
702.
36256.
077.
93264.
00156.
265.
54161.
80138.
455.
05143.
502.
95387.
987.
93395.
91229.
805.
54235.
34203.
615.
05208.
663.
54271.
597.
93279.
52165.
465.
54171.
00146.
605.
05151.
654.
13182.
357.
93190.
28112.
605.
54118.
1499.
775.
05104.
824.
72116.
397.
93124.
3273.
545.
5479.
0865.
155.
0570.
215.
3177.
607.
9385.
5352.
855.
5458.
3946.
835.
0551.
885.
9058.
207.
9366.
1339.
075.
5444.
6134.
615.
0539.
666.
4942.
687.
9350.
6127.
585.
5433.
1224.
435.
0529.
487.
0831.
047.
9338.
9720.
685.
5426.
2218.
325.
0523.
377.
6719.
407.
9327.
3313.
795.
5419.
3312.
225.
0517.
278.
1915.
527.
9323.
459.
195.
5414.
738.
145.
0513.
198.
2611.
647.
9319.
576.
895.
5412.
436.
115.
0511.
168.
857.
767.
9315.
696.
895.
5412.
436.
115.
0511.
169.
447.
767.
9315.
694.
605.
5410.
144.
075.
059.
1210.
033.
887.
9311.
812.
305.
547.
842.
045.
057.
0910.
623.
887.
9311.
812.
305.
547.
842.
045.
057.
0711.
210.
007.
937.
930.
005.
545.
540.
005.
055.05成果采用
2.5用《图表》所推荐的两种方法所得的各频率洪峰流量及相应洪水总量如表2—13设计洪水成果表表2—13瞬时单位线法推理公式法P
0.2%
3.33%5%
0.2%
3.33%5%Qm3/s
378.
27122.
87113.
6395.
91235.
34208.66W104m
3403.
10242.
20227.
6365.
10230.
80205.10瞬时单位线法与推理公式法均采用概化综合的参数代入公式计算单位线特征决定于参数、;表示流域对地表径流的调节次数,表示平均汇流历时当流域面积n kn kF较小,河长较短时,、值极不稳定,洪水计算成果会产生较大的误差推理公式所L nk用的参数较为稳定,故当流域面积较小时,以采用推理公式法推算洪水较为适当与原成果对比
2.6某水库兴建与年,大坝于年月正式竣工,原设计标准为年一遇,校19661971120核标准为年一遇,此后经过几次洪水复核,不同阶段的洪水复核成果见表有关1002-14,数据摘自《某水库资料》某水库设计洪水成果比较表表2—14项目资料来源P=5%
3.33%
0.2%年防洪复核79102201Q m3/s88年防洪复核
115.
0229.2m本次
208.
66235.
34395.91年防洪复核
79260.
32260.67水位年防洪复核m
88260.
37260.75本次
261.
23261.87年防洪复核79236380洪水总量年防洪复核
88305.4490W104m3本次
205.
1230.
8365.1年防洪复核79260419年防洪复核H24h mm88273438本次
231260.
7421.3由表可见,本次计算的降雨量与年及年防洪复核采用值相差2—14H24h19791988不大,洪水总量也十分接近但洪峰流量相差较大,其原因主要是洪峰流量计算的公式形式不同,虽然都是推理公式,但年及年采用的公式和计算参数过于简单,19791988不能充分反映洪峰形成的因素与参数本次计算采用的公式是按某省水利勘测设计院年月编制的《某省暴雨径流查算图表》所提供的公式和相关的参数,其成果合理19855可靠故洪水复核成果以本次计算为准水库洪水调节3某水库原库容属小型水库,大坝为粘土心墙代料坝根据《水利水电376X10^3,1枢纽工程等级划分及洪水标准》水库属等工程,本次洪水复核,查《防SL252—2000,IV洪标准》定为年一遇洪水设计,年一遇洪水校核30500水库库容曲线和溢洪道下泄流量曲线
3.1水库库容曲线如表及图13-13-1某水库库容曲线表3—1水位234235236237238239240241242243244245246247248m库容
00.
441.
252.
4154.
167.
2811.
8317.
424.
4733.
0942.
9854.
466.
7579.
8294.15104m3水位249250251252253254255256257258259260261262m库容
109.
98126.
79144.
6153.
42183.
2203.
9225.
7248.
5324.
4352.
8384417.2104m3溢洪道泄流曲线2溢洪道为开敞式宽顶堰,堰顶高程堰宽泄流能力按下列公式计算
259.7m,
68.5m=温怎码•2⑵式中£——侧收缩系数;E=
1.0------自由溢流的流量系数;m m=
0.339每孔净宽;b——b=
68.5m-----包括行近流速水头的堰前水头;Ho由上式求得某水库溢洪道泄流曲线如表及图3—23—2某水库溢洪道泄流曲线表3—2水位m
259.
7260260.
2260.
5260.7261泄流m3/s
016.
936.
473.
5102.9152水位m
261.
2261.
5261.
7262262.
2262.7泄流nrVs
189248.
5291358.
9429.
4564.4图某水库溢洪道泄流曲线3—2调洪演算
3.2对不同频率设计洪水进行洪水调节,计算结果如表3—3某水库调洪演算成果表表3—3P%洪峰流量mVs下泄流量nrVs水位m库容104m
30.
2395.
91330261.
87412.
93.
33235.
34195261.
23391.
65208.
7168.
0261.
09387.0水库大坝防洪能力复核4坝顶高程复核
4.1坝顶超高计算
4.
1.1某水库实测坝顶高程为根据《碾压式土石坝设计规范》以下
262.0m SL274-2001简称《规范》,坝顶高程等于静水位与超高之和,应分别按以下运用情况计算,取其最大值
①设计洪水位加正常运用的坝顶超高;P=
3.33%
②校核洪水位加非正常用的坝顶超高;P=
0.2%
③正常蓄水位加正常运用的坝顶超高;超高按下式计算式中Y=R+e+A m一坝项超高;Y一波浪在坝坡上的爬高设计值;R一风壅水面高度;e一安全超高;A各项数值的确定
4.
1.2R值1P平均波浪爬高左yll+m设计波浪爬高RPR=KP PR水库为块石干砌护坡,K=
0.8,为经验系数,可根据风速坝前水深求得Kw w,H,A渣《规范》,取爬高累计频率换算系数,取累w/H*g2g=
9.81m/s2Kw=
1.00,m=
2.25,Kp计频率为5%,Kp=
1.84o要计算出万,首先要计算出平均波高及波长hm Lm工程概况1某水库位于城区东北处的龙泉镇雷家皈村,拦截长江北岸柏临河的支流XX25km院子河水库大坝坝顶高程米,最大坝高总库容溢洪道为开敞
262.
0029.6m,376X10/3,式宽顶堰,堰顶高程净宽年防洪复核标准为年一遇洪水设计,
259.70m,
68.5m198830设计洪水位为相应溢流流量为;年一遇洪水校核,校核洪水位
260.37m,
106.0m3/s500为相应校核溢流流量为大坝为粘土心墙代料坝根据《水利水电枢
260.75m,21L6m3/s纽工程等级划分及设计标准》确定某水库工程属等,主要建筑物为四级,次要建筑IV物为五级,设计洪水标准为年一遇,校核洪水标准为年一遇30500水库承雨面积为主河道长河道比降,流域形状系数属U.3km2,
7.5km,89%C=
0.2,山区长形根据《水库大坝安全评价导则》,对某水库大坝进行洪水复核,从而SL258-2000为该水库进一步除险加固工作提供科学依据本报告即为其中的洪水复核专题报生口平均波(1Wj hm、吗严
710.00185ghRHW----X=
0.13〃z0,7J4—W2W1707J O.13/MO.7^f]用莆田公式计算hm吟Tm=
4.438hm式中:平均波[;hm Wj,m.一平均波周期;Tm一计算风速,水库多年平均最大风速正常运用非常W
15.5m/s,W=
23.25m/s,运用;W=
15.5m/s一吹程,以计,;D mD=700m一坝前水深,坝前河底高程因而设计情况校核情况Hm
232.4m,Hm=
28.83m,正常蓄水位;Hm=
29.47m,H=
27.3mm波长2Lm对深水波,波长按下式计算:HN
0.5Lm,〃I--.7TT由上列诸式,得计算结果如下设计洪水位情况Rp=
1.03m校核洪水位情况Rp=
0.66m正常蓄水位情况Rp=
1.03m⑵值e值按下式计算e2KW DN----------cose=p式中综合摩阻系数,取;K—
3.6X10-6一坝前水深,设计情况校核情况正常蓄水位Hm Hm=
28.83m,Hm=
29.47m,;=
27.3m一吹程,;D D=700m一风与坝轴线法线的夹角,取B30°;由上式计算得,设计条件下校核条件下其值很小可忽略不e=
0.0009m,e=
0.0009m,计⑶值A根据《规范》,设计情况取,校核情况取A=
0.5m A=
0.3m计算结果坝顶超高设计情况Y=
1.03+
0.5=
1.53m校核情况Y=
0.66+
0.3=
0.93m正常蓄水位Y=
1.03+
0.5=
1.53m坝顶高程设计情况H=
261.23+
1.53=
262.76m校核情况H=
261.87+
0.93=
262.8m正常蓄水位H=
259.7+
1.53=
260.23m三种情况取大值,确定坝顶高程为实测坝高程最低处比复核坝顶高
262.8m,
262.0m,程低根据《防洪标准》现状坝顶高程不满足设计要求
0.8m,GB50201—94,心墙顶部高程根据《碾压式土石坝设计规范》规定,心墙顶部高程心为SL274-2001H设计情况心H=
261.23+
0.4=26L63m校核情况心H=
261.87m正常情况心H=
259.7+
0.4=
627.43m三种情况取最大值,复核确定心墙顶部高程心为实测心墙顶部高程H
261.87m,比复核心墙顶部高程低不满足《规范》规定
259.0m,
2.87m,现有坝顶高程防洪能力
4.2现有坝顶高程减超高得以此洪水位,反推下泄流量为
262.0m,
1.53m
260.47m,通过试算求得,现有坝顶高程防洪能力仅为年一遇
69.5m3/s,5复核结论5根据以上计算和分析,某水库防水库防洪标准复核的结论如下某水库为小型水库,对水库下游承担一定的防洪任务,根据《水利水电工程11等级划分及洪水标准》一一工程属等工程,本次洪水复核按年一遇SL5252000,IV30洪水设计,年一遇洪水校核500本次洪水复核,利用晓溪塔雨站的实测暴雨及《图表》查算,经比较采用《图2表》算得的暴雨,用于本次洪水复核的、、时段暴雨量经单位线法,推Hlh H6h H24h理公式法之间成果对比,设计洪水成果合理,建议以本复核洪水成果为准通过本次洪水复核得设计洪水水位为校核洪水水位为复核坝
3261.23m,
261.87m顶高程为;实测坝顶高程为欠高
262.8m
262.0m,
0.8m通过试算求得,现有坝顶高程防洪能力仅为年一遇目前坝顶高程不能满足45《防洪标准》所规定的防洪能力GB50201心墙顶部高程本次复核心墙顶部高程心墙欠高从防洪
5259.0m,
261.87m,
2.87m标准角度出发,现状心墙顶部高程不满足《碾压式土石坝设计规范》的要SL274-2001求通过本次洪水复核,某水库的的防洪能力低于国家现行标准5设计洪水复核2某水库所在的柏临河支流某上无水文站,水库自运行以来无水库运行记录资料(水位、流量),故无法通过流量途径对洪水进行复核只有通过暴雨途径进行洪水复核流域地理参数
2.1某水库原设计地理参数流域面积,主河道长河道比降%,流域ll.3km
27.5km,89形状系数属山区长形C=
0.2,设计暴雨
2.2点暴雨系列
2.
2.1某水库洪水复核采用的实测雨量资料,从地理位置上来看应采用龙泉站的资料较为合理但由于龙泉站缺乏完整连续的定时段、、小时的年最大降雨资料,因此采1624用晓溪塔的实测降雨资料某水库与晓溪塔站之间的直线距离约其间无高山阻隔,18km,属于同一气候区,降雨无明显的差别,故采用晓溪塔的实测降雨资料是可行的晓溪塔、的实测点暴雨系列如表所列Hih H6h H24h2-1晓溪塔、、时段最大降雨量表Hih H6h H24h表单位2—1mm年份Hih H6h H24h
198050.
464.
2112.
0198123.
336.
550.
8198231.
177.
589.
1198345.
988.
8127.
6198442.
947.
863.
1198565.
91055.
4119.
2198644.
476.
055.
9198760.
3117.
0130.
9198895.
0169.
5176.
5198981.
6217.
4217.
5199036.
743.
758.
1199138.
241.
446.
0199245.
056.
963.
0199319.
926.
936.
8199439.
942.
461.
2199549.
784.
7104.
0199687.
3104.
7109.
0199735.
981.
185.
0199881.
3183.
4184.
8199928.
144.
064.
9200067.
682.
283.3平均
50.
985.
898.6设计点暴雨量
2.
2.2设计点暴雨量可由下列两种方法计算其一为按晓溪塔实测定时点暴雨量计算;其二为按《图表》查算,现分述于下、按晓溪塔实测定时点雨量计算1对、、雨量进行理论频率三点适线法计算,得结果如表Hih H6h H24h2—2晓溪塔实测定时点暴雨量各频率计算成果表表单位2—2mmCs时段Cv Pi=
0.2%Pi=
3.33%X mmCvHih
50.
950.
452.
31146.
23101.39H6h
83.
250.
622.
60330.
50203.96H24h
100.
740.
5823.
15393.
89238.
35、按《图表》查算2按某水库所在位置流域中心,查《图表》计算各频率点暴雨量如表所示2—3查表法点暴雨量各频率计算成果表表单位2—3mmCs时段Cv P=
0.2%P=
3.33%P=5%X mmCvHih
480.
463.
5154.
08100.
3291.2H6h
880.
533.
5295.
2184.
8164.0H24h
1100.
553.
5421.
3260.
7231.0由表和表所列结果比较,以为例,查《图表》成果大于实测降雨成2—22—3H24h果,为安全计采用查《图表》成果面雨量
2.
2.3某水库位于某省水文分区八区,流域面积查《图集》中暴雨面深系数表,ll.3km2,由0〜25km2内插得ai=
0.98,a6=
0.986,a24=
0.991o某面雨量表单位2—4mmP=
0.2%P=
3.33%P=5%时段面深系数点雨量面雨量点雨量面雨量点雨量面雨量Hih
0.
98154.
08151.
08100.
3298.
3191.
2089.38H6h
0.
986295.
20291.
10184.
80182.
20164.
0167.70H24h
0.
991421.
30417.
50260.
70258.
40231.
00228.92其它历时面雨量按下式计算面二面/flh^t6h HHi面面6hWl W24h Ht=1H2424n2-1p式中面田面ni=l+
0.558LnHi6面n2=l+
0.721LnH®7H246不同频率的、计算表m m表2—5项目m02频率
0.2%
0.
6340.
743.33%
0.
6560.755%
0.
6660.75各历时面雨量两两相减得的面雨量,见表表表^1=l.Oh2—7,2—8,2—9设计净雨
2.
2.4设计净雨按扣除初损和稳损的方法推求初损值稳损按下式计算:Io=
22.5mm,061;式中总为小时的总径流深fc=
0.0615R,-R24设计雨型采用《图表》推荐的雨型(△)如表t=
1.0h,2—6设计暴雨雨型表表2—6时雨量雨型时序四时段雨型1234561
(三)4356212
(二)5643123-5421364
(四)234156净雨过程计算如表表表2—7,2—8,2—9净雨过程计算表()P=5%fc=
1.59表2—7123456面设T Hthl hRi li
000000191.
291.
23.
34002114.
9623.
763.
51003131.
6316.
673.
19004144.
913.
283.
05005156.
1211.
213.
71006163.
347.
223.
93007169.
766.
424.
482.
71.
18175.
525.
764.
184.
182.
589180.
775.
254.
824.
823.
2310185.
594.
825.
255.
253.
6511190.
074.
486.
426.
424.
8212194.
254.
185.
765.
764.
1613198.
173.
9311.
2111.
219.
6114201.
883.
7113.
2813.
2811.
6815205.
393.
5123.
7623.
7622.
1616208.
733.
3491.
291.
289.
617211.
923.
1916.
6716.
6715.
0718214.
973.
057.
227.
225.
6319217.
92.
932.
812.
811.
2120220.
712.
812.
712.
711.
1121223.
422.
712.
612.
611.
0222226.
032.
612.
932.
931.
3323228.
562.
532.
532.
530.
93242312.
442.
442.
440.85净雨过程计算表()P=
0.2%fc=
2.36表2—8123456面设T Hthl hRi li
00000011511516.
25002194.
643.
66.
57003225.
7431.
135.
97004250.
825.
065.
71205272.
1421.
346.
936.
934.
576291.
1519.
017.
337.
334.
977303.
0611.
918.
348.
345.
988313.
7710.
717.
87.
85.
449323.
529.
768.
998.
996.
6310332.
518.
999.
769.
767.
411340.
858.
3411.
9111.
919.
5512348.
657.
810.
7110.
718.
3513355.
987.
3321.
3421.
3418.
9814362.
916.
9325.
0625.
0622.
715369.
486.
5743.
643.
641.
2416375.
736.
25151151148.
6417381.
75.
9731.
1331.
1328.
7718387.
415.
7119.
0119.
0116.
6519392.
95.
485.
275.
272.
9120398.
175.
275.
085.
082.
7221403.
255.
084.
914.
912.
5522408.
164.
915.
485.
483.
1223412.
914.
744.
744.
742.
3824417.
54.
594.
594.
592.23净雨过程计算表()P=
3.33%fc=
1.72表2—9123456面设T Hthl hRi li
000000198.
3198.
313.
74002124.
7826.
473.
93003143.
4618.
683.
57004158.
3814.
923.
41005171.
0212.
644.
15006182.
7211.
74.
390.
6907189.
97.
185.
015.
013.
298196.
346.
454.
684.
682.
969202.
215.
875.
45.
43.
6810207.
615.
45.
875.
874.
1511212.
615.
017.
187.
185.
4612217.
294.
686.
456.
454.
7313221.
684.
3912.
6412.
6410.
9214225.
824.
1514.
9214.
9213.
215229.
753.
9326.
4726.
4724.
7516233.
493.
7498.
3198.
3196.
5917237.
063.
5718.
6818.
6816.
9618240.
473.
4111.
711.
79.
9819243.
743.
273.
153.
151.
4320246.
893.
153.
033.
031.
3121249.
923.
032.
922.
921.
222252.
842.
923.
273.
271.
5523255.
672.
832.
832.
831.
1124258.
42.
732.
732.
731.01瞬时单位线法推求设计洪水
2.3地表径流
2.
3.1某水库位于某省水文分区八区,其地表径流过程按瞬时单位线法进行汇流计算,计算公式如下・・mi=l.64F°23iL°i3ij—08。