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水文与工程地质碎石的物理力学性质比重Gs
2.63天然密度g/cm
31.65干密度g/cm
31.63孔隙比相对密度
0.61渗透系数cm/s
8.33x10-
30.35e Dr休止角°33含水量%
1.28承载力kpa150重力触探击数N
63.53-20砂卵砾石物理力学性质表
2.
741.
871.85比重天然密度干密度Gs g/cm3g/cnP
1.
190.
488.33x10-3含水量%孔隙比渗透系数e cm/s相对密度
0.4135200休止角°承载力kpaDr、厂房II厂房位于低山下的洪沟内,沟呈字型,此处我们布设了眼米深的“U”130钻孔,两个的探坑和一眼触探孔,根据钻孔,探坑资料分层描述第
①
4.0m层碎石土,土黄一青灰色,层厚松散稍密,粒径最大可达
0.8〜
1.5m,〜
0.5Tcm,棱角型,偏平状,受力条件差,根据室内外试验,该碎石土含水量310cm,
1.54%,干密度
1.85g/cm3,不均匀系数Cc
1.78,渗透系数6x103c/$,属中等渗透性,地基m承载力标准值fk150kpao第
②层砂卵砾石,层厚大于青灰色,粒径最大的达稍30m,2~10cm,80cm,密中密,磨圆度好,根据室内外试验资料,该层砂卵砾石含水量3〜
1.16%,天然干密度P
2.02g/cm3,不均匀系数Cu
204.5曲率系数Cc
14.02,渗透系数属中等渗透性,地基承载力标准值大于
8.06x10-3/d9,fk200kpa碎石土的物理力学性质
2.
681.
881.85比重天然密度干密度Gs g/cm3g/cm3含水量%
1.54孔隙比e
0.45渗透系数cm/s6x10-3相对密度
0.36休止角°30承载力kpa150Dr砂卵砾石物理力学性质
2.
741.
161.98比重含水量%天然密度Gs g/crrP孔隙比
1.
960.
48.06x10-3干密度渗透系数g/cm3e cm/s相对密度Dr
0.21休止角°35承载力kpa200二前池、厂房工程地质问题的评价、渗透稳定性分析I康帕一级电站引水渠,厂房、前池和尾水渠的渗透破坏形式用《水利水电工程地质勘察规范》附录的第条来判定:1流土11》Pc X100%41-n管涌21Pc——X100%41-n土的细粒颗含量Pc—-土的孔隙率n----根据我们的深坑资料和筛分资料计算二Pc35%n=29%1X100%=
36.2%41-nPc——X100%()4l-n渗透破坏形式为管涌、土的冻胀性2前池和厂房位置区表层有厚的碎石土,小于的颗粒含量
0.4~
2.4m
0.
0751.5之间,根据《岩土工程勘察规范》来判断碎石土的冻胀性,〜
3.8GB50021-2001根据融化系数的大小,多年冻土可分为不融沉,弱融沉,融沉,强融和融陷f五级,冻土的融化系数按下试计算fhl-h2el-e2Fo=------------=----------------x100%hl1+el式中—冻土试样融化前的高度)和孔隙比—冻hl,el(mm h2,e2土试样融化后的高度)和孔隙比(mm根据以上公式计算冻土的融化系数按多年冬土的融沉性分类查表,碎fo石土小于的颗粒含量,小于含水量小于平均融沉系数
0.
0751.3〜
3.810%,10%,融沉等级多冰冻土,因此必须采取抗冻措施fo=
5.6,in,、土的液化3该区地层土是碎石土和砂卵砾石,平均含水量饱和度以
0.87〜131%,10%下,小于的细颗粒含量小于地下水埋深大于因此不必考虑地震
0.0755%,50m,液化、土的盐渍化及腐蚀性4为调查前池和厂房土层的盐渍化情况,本次工作中在取了组土样进行化2学分析,测得表层碎石土易溶盐含量大于的盐渍土含盐量标准,因
5.49%
0.3%此可判定该碎石土层为盐渍土,其盐渍土按含盐化学成分分类属硫酸盐渍土,按含盐量分类为重盐渍土根据碎石土样的化学分析结构,判定土对碎有强腐蚀,对钢筋碎中钢筋有中等腐蚀碎石土下面砂卵砾石化学分析,易溶盐含大于的盐渍土含盐
0.304%,
0.3%量标准,因此判定该砂卵砾石层为盐渍土,其盐渍土按化学成分类属硫酸盐渍土,按含盐量分类为中盐渍土根据砂卵砾石的化学分析结构,判定土对验有中等腐蚀,对碎中钢筋有轻微腐蚀因此必须采取防侵蚀措施,建议采用抗硫酸盐水泥、地表水的腐蚀性5地表水的腐蚀性与电站引水渠的地表水腐蚀性评价相同,此区地表水对碎和钢筋碎中钢筋无腐蚀性、边坡稳定问题6厂房和前池地层岩性变化不大,表层是松散的碎石土,下面是青灰色砂卵砾石,根据我们现场做的天然休止角在之间,因此建议边坡在32〜35l:
1.75o根据现场勘探前池座落在低山顶上,该山有几处洪沟,天然角度35〜61°不等,按《水利水电工程地质勘察规范》附表达式条例,地区边坡变形坡坏类型为崩塌和弧面型滑动根据附录第条分布有巨厚崩坡积物的高陡边坡,因8此,确定前池边坡是不稳定的,边坡破坏形式为崩塌和弧向滑动因此在前池座落的低山四周采取挡土墙护坡和浆砌石护坡措施或另外的工程措施,来保证前池的稳定性、沉陷性分析7根据现场勘探和室内外试验,表层碎石土含水量小于饱和度小于2%,10%,小于的颗粒含量以下的细颗粒含量含盐量高,5mm30〜50%,
0.
0751.3〜
3.8%,遇水溶易沉陷,因此地层必须清理尾水渠的工程地质条件
(一).渠线的地层岩性和物理力学参数特征电站尾水渠是从厂房直接投入康帕大渠内,主要是挖方渠,该渠线地表层岩性主要如下第
①层,粉土,土黄色,干燥,稍密,层厚
0.2〜
0.6m第
②层,碎石土,土黄青灰色,稍密一般,粒径最大可达〜
0.2〜6cm,12cm,棱角型,偏平伏,受力条件差,层厚根据室内外试验,该层碎石
0.8〜
1.5m土平均含水量川
1.87%,干密度
1.86g/cm3,不均匀系数Cu
31.5,曲率系数Cc属不良级配土,承载力标准值
0.33,f k渗透系数属中等透水性,碎石土各物理力学性质见表150kpa,GXlCTcm/s,碎石土物理力学性质一览表干密度比重含水量%天然密度孔隙比相对密度Gs g/cn g/crrP e Dr
2.
681.
871.
881.
860.
450.36休止角°渗透系数承载力cm/s kpa326x10-3150第
③层砂卵砾石,青灰色,松散…稍密,磨圆度好,粒径最大的2〜10cm,达漂石含量大于根据室内外试验该层砂卵砾石平均含水量干85cm,25%,
1.02%,密度不均匀系数曲率系数渗透系数
1.99g/cm3,Cu
263.6,Cc
22.7,
8.06xl0-3cm/s,属中等渗透性,承载力标准值「大于该层物理力学性质如f200kpa,砂卵砾石物理力学性质一览表比重含水量%天然密度干密度孔隙比相对密度Gs g/cnP g/cm3eDr
2.
731.
022.
021.
990.
370.21休止角°渗透系数承载力cm/s kpa358x10-3200一渠线工程地质问题及评价、渗漏1根据渠道沿线地的地下水埋深,地层岩性,及地下水与地表水的补排关系,采用垂向渗漏公式,其计算公式为:()g=k B+A1H0式中一单位长度渠道的渗漏量g一土层渗透系数)k(m/d一系数,与和渠道边坡系数有关,其值查表可得Ai B,Ho m一渠水面宽度)B(in一渠水深度)H(m各渠段长度)L—(m各渠段渗漏量)Q6—(nf7d值表A1值值A AB/H B/HM=
1.0M=
1.5M=
2.0M=
1.0M=
1.5M=
2.
022.
083.
43.
02.
732.
41.
9103.
73.
22.
942.
72.
21.
8154.
03.
63.
353.
02.
52.
1204.
23.
93.
663.
22.
72.3渠道各段渗漏量计算成果表渠段AlK m/d Bm HOm Lm Q万m3/d
9.
36.
72.
151.
572492.333+450〜3+699日总渗漏量万年总渗漏量万/年
2.33m3/d851m3电站尾水渠位于低山洪积扇上,表层有厚的碎石土,下面是青
0.8〜
1.5m灰色的砂卵砾石,松散稍密,在不同的渠段进行了渗水试验,渗透系数为〜6x10-3(属中等透水性土,地下水位以下,地下水和地表水的关系〜
8.06Xl Tcni/s,50m是地表水补给地下水,会造成渠水的大量渗漏损失,因此,必须对渠道采取防渗措施、土的冻胀性2电站引水渠表层有厚的碎石土,小的颗粒含量
1.7〜
8.0m
0.
0750.85〜
6.4之间,根据《岩土工程勘察规范》来判断,碎石土的冻胀性根GB50021-2001据融化下沉系数的大小,多年冻土可分为不融沉,弱融f沉,融沉,强融和融陷五级,冻土的平均融化系数可按下式计算:fhi_h el-e22fo=--------=----------X100%■1+el式中一冻土试样融化前的高度)和孔隙比hi,ei(mm一冻土试群样融化后的高度)和孔隙比多年冻土的融沉性分类h2,e2(mm总含水量融沉等融沉土地名称冻土类型%(%)平均融沉系数级类别fow10FoWl I不融沉少冻土0碎石土(粒径少于
0.075mm的颗粒含量不大于)n弱融沉多冻土15%3210lWfoW3根据以上公式和表来看此区碎石土小于的颗粒含量之间,
0.
0750.85〜
6.4小于含水量
(3)小于平均融沉系数=融沉等级多冰冻10%,10%,f
4.70,HI,土因此必须采取抗冻措施该碎石土下面是青灰色砂卵砾石,卵砾石含量大于小于的颗粒65%,
0.075含量左右,不必考虑冻张问题
0.8%、土的液化3该区地层土是碎石土和砂卵砾石,平均含水量小于饱和度以下,小2%,10于的颗粒含量平均小于地下水埋沉大于因此不必考虑地震液化
0.0755%,50m,、土的盐渍化及腐蚀性4为调查渠道沿线土层的盐渍化情况,本次工作中在渠线不同层位取了组土2样进行化学分析,测得表层碎石土易溶盐含量为,大于的盐渍土含
5.492%
0.3%盐量标准,因此可判定该碎石土层为盐渍土,其盐渍土按含盐化学成分分类属硫酸盐渍土,按含盐量分类为重盐渍土根据碎石土样的化学分析结构,判定土对碎有强腐蚀,对钢筋碎结构中的钢筋具中等腐蚀碎石土下面的砂卵砾石易溶盐含量为大于的盐渍土含盐量标准,
0.304%,
0.3%因此判定该砂卵砾石为盐渍土,其盐渍土按含盐化学成分分类属硫酸盐渍土,按含盐量分类为中等盐渍化土根据砂卵砾石的化学分析结构,判定土对碎有中等腐蚀,对钢筋碎结构中的钢筋有轻微腐蚀因此建议采用抗硫酸盐水泥根据《岩土工程勘察规范》)附录场地环境类型”中(GB50021—2001G条的规定,确定渠线环境类型为类III经过分析计算地表水(河水)对硅结构无腐蚀性,对钢筋碎中钢筋无腐蚀性,对钢结构无腐蚀性、边坡稳定问题6电站渠沿线地层岩性变化不大,表层是松散的碎石土,下面是青灰色砂卵砾石,根据我们现场做的天然休止角在-之间,因此建议渠道边坡为
323611.
75、沉陷性分析7根据现场勘探和室内我试验表层碎石土含水量小于饱和度小于小2%,10%,于的颗粒含量小于是的颗粒含量含盐量5mm30%—40%,
0.075mm
2.2—
7.9%,高,遇水溶易沉陷,因此此层必须清理工程处理措施
3.
2.4
(一)渡槽基础方案建议段电站引水渠跨过个宽宽的大洪沟,建议采用过1+700-3+100630〜70m水渡槽,地层岩性是表层有厚的碎石土,下面是青灰色砂卵砾石,
1.0〜
2.0m渡槽基础建议采用灌浆法,把表层碎石土清理掉并采用压密注浆法,这样可以提高砂卵砾石的防渗和加强地基灌浆深度要达到610m段碎石土埋深大于渡槽基础建议采用桩基础,桩基要打0+000〜1+7008m,到砂卵砾石层上
(二)厂房和前池基础方案建议厂房打了深的钻孔,前池处挖深的探井,根据探井和钻孔资料30m15m来看,表层有厚的碎石土,下面是砂卵砾石,级配不好,松散--稍
0.4〜
2.4m密前池座落在低山上,山坡稳定性较差,因此建议前池基础采用灌浆法,把表层碎石土清理掉,低山四周用挡土墙和浆砌石来护坡厂房基础也采用灌浆法,来提高砂卵砾石的防渗和加强地基天然建筑材料
3.3该工程是引水式电站,工程所需的天然建筑材料主要填方土料,碎用粗细骨料,砌石料和垫层料土料
3.
3.1本次勘探共勘察了土料场个,其中料场位于电站引水渠左右两岸的洪2I#积扇坡积料料均位于沙汗沟内n#料场i#该料均位于段洪积扇上的坡积料,岩性是碎石土,料场面0+000〜1+150积长宽面积有用层最大厚度最小厚度平均1200m,100m,
1.2X1052,4m,
1.0m,nl运距按照均质土坝的质量技术要求对土料的有关指标进行对比评价,土
2.5km,中的易溶盐含量偏大以外,其它指标均符合要求料场储量统计表I#有用土储量深度料场面积(万武)土料定名(ID)无用土层厚有用土层厚度(万m3)度(m)(m)碎石土
30.
71.001212土料质量技术指标评价表项目指术指标试验指标评价结果Pr含量(>5mm)60%
56.6合格粘粒含量占小于偏大5mmi5%s40%
43.4最大颗粒粒径合格15cm10cm塑性指数合格10-2011渗透系数(碾压后)合格lxl0-4cm/s l.lxlO-4有机质含量合格合格2%水溶盐含量偏大3%
5.492天然含水率接近最优含水量合格
1.02料场II#该料均位于沙汗沟内,岩性是砂卵砾石位于河床内长度为宽500m,度面积土层最大厚度最小厚度运距平均100m,5x10~2,
1.5m,
0.8m,地形开阔,开采运输条件较好3km,料场储量统计表I#料场面积(万深度()有用土储量(万/)土料定名m无用土层厚度有用土层厚度)in(m)(m)砂卵砾石
1.
50.
21.355土料质量技术指标评价表项目指术指标试验指标评价结果含量宜偏大Pr5mm60%
67.2%粘粒含量占小于合格5mmi5%s40%
32.8%最大颗粒粒径合格15cm13cm塑性指数偏小10-
203.1渗透系数(碾压后)lxl0-4cm/s
1.1x1-3cm/s偏大有机质含量合格合格2%水溶盐含量合格3%
0.304天然含水率接近最优含水量合格
1.02碎用粗细骨料332根据现场勘探碎用粗细骨料从沙汗沟内人工筛选,长度米,宽1000米,面积平均运距开采运输条件较好100lxl05m2,3km,粗细骨料储量统计表无用土层厚度有用土层厚度深度()料场面积(万宿有用土储量(万布)土料定名m()m(ID)砾石
8.
711.
50.
21.310细砂
4.29工程地质3区域地质概况
3.1地形地貌
3.
1.1电站厂址、前池、引水渠和尾水渠位于帕唐喀腊克与墩吉勒阿两山之间,属西昆仑北鹿山前凹陷的中低山带前池座落在高的低山上,厂址在洪沟50m内,厂址和前池地面高差约电站引水渠从康帕大渠引水,渠道沿线地形50m起伏较大,沿线有个宽大洪沟,大小洪沟有个整个渠线地形是730〜70m15由南西方向倾向于北东,流向于北东,渠线通过的地段是库山河级阶地和洪III积扇上渠线沿线有很多大小不等的洪沟,夏天最大流量达8〜5m3/s地层岩性
3.
1.2测区主要出露的地层有,上新统一一下更新统的西域组中更新统(N2-QD,乌苏群及第四系冲洪积形成的松散堆积物,现由老到新分述如下Q2W)古新统——渐新统喀什群()1EKs为河湖相的沉积海盆地边缘相的暗紫红色,厚层状泥岩及砂质泥岩,含生物化石较少,含大量可溶盐及中溶的硫酸根盐类,铁质氧化物,整个岩层厚约以上,在本区南西方向的克孜阿尔特断裂的上盘均有出露,与上覆地层呈500m不整合或假整合接触)上新统一一下更新统)2(Ni-Qi为一套陆相沉积鹿砾石式建造的沉积岩,与下伏地层呈角度不整合断层相接触,本层出露较广,厚度大岩性为灰色厚层状,胶结物以泥、钙质为100m,主中间夹有薄层砂岩及砂质泥岩)第四系沉积物3(Q
3.4)主要为现代河床相的冲一洪积卵块票砾层及河漫滩相的砂卵砾石层表层有残积坡积的碎石土及砾石风化层地质构造及地震活动
3.
1.3粗细骨料试验指标比重Gs含水量%密度g/cnP松密度g/cm3休止角°含泥量%
2.
70.
92.
172.
02355.7针片状含量%云母含量%吸水率%细度模数孔隙率
5.
50.
2122.137-44根据《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》,碎用粗细骨料质量指标,以上试验数据含泥量和吸水率偏大以外其余均满足要求垫层料在现场勘探和水化试验,工程区碎石土和沙卵砾石均对於有侵蚀作用,因此不能做垫层料垫层料需到沙汗沟内运,岩性是沙卵砾石,含泥量小
5.7%,5mm的细颗粒平均运距33%,3km砌石料砌石料从木华里渠道附近库山河床内采集,储量满足要求,交通方便,平均运距10kmo结论、康帕一级电站位于帕唐喀腊克与墩吉勒阿两山之间,属亚西仑北鹿山1前掐陷的中低山带,地震动峰值加速度为地震烈度为度,场地类型为
0.3,
8.0I类,地基土的复杂程度三级地基、电站引水渠,厂房,前池和尾水渠地层岩性单一,表层有厚的碎
20.1m石土,下面是沙卵砾石,地下水埋深较大,一般在以下50m、电站引水渠通过个大小不等的洪沟,其中有七个大洪沟,建议采用315过水渡槽其中段碎石上厚度较大,建议采用桩基础,桩基深度0+000〜1+700到砂卵砾石层以上,段,表层碎石土须清理
1.0m1+7003+100S、前池地基,先把表层碎石土清理掉,采用灌浆法,前池座落的低山四4周采用挡土墙和浆砌石来护坡、整个工程区碎石土和砂卵砾石的渗透系数在之间,属52Xl r〜
8.03X10%^中等渗透性,必须采取防渗措施、根据地表水的水值分析,对税无侵蚀性,对土的化学分析,碎石土对6碎有严重侵蚀性,对钢筋碎中钢筋有中等侵蚀性砂卵砾石对碎有中等侵蚀性,对钢筋砂中钢筋有轻微侵蚀性,因此必须采取防侵蚀措施,建议采用抗硫酸盐水泥、整个工程区地表土碎石土属冻胀土,冻胀等级轻微冻胀,融沉等级7III级因此必须采取防冻胀措施地区最大冻土深度
1.0m本区地质构造主要的表现为褶皱构造和断裂构造,库山河就是沿帕唐喀腊克与墩吉勒阿两山之间所形成的山间盆地发育的,而帕唐喀腊克与墩吉勒阿山,就是由于受近南北向的挤压应力岩层隆起褶皱所形成的,其褶皱南缓北陡的不对称形式,沿伸到县城的东面,沙汗水库附近,逐渐倾伏到地下,褶皱的岩性为阿图什组与西域组的砾岩断裂构造主要为著名的克孜阿尔特南段塔什米力克断裂的沿伸段,在木华里西面的山里,走向近南北向,在通过渠板后,走向发生变化,为向,NW-SE倾角沿库山河左岸,沙曼水文站下游处,横切库山河向东南延伸,此SW42°,断裂为逆掩推覆断裂,也是本区的控制性发震构造年及年曾发1985-198793生级以上强震,根据国家地震局年版《地震动参数区划图》,本区地震62001基本裂度度来基础设计,动峰值加速度为
8.
00.20g o水文地质条件
3.
1.4本区地下水的类型为潜水,包括孔隙水和基岩裂隙水地下水的主要补给来源是库山河河水渗入补给和二级电站引水渠的渗漏补给工作区地下水埋深较深,一般以下,化学成份属型水,矿化度小于对普50m CHCh-SOXCa lg/1,通混凝土无分解侵蚀和结晶性侵蚀电站区的工程地质条件
3.2引水渠线的工程地质条件
1.
1、引水渠线的工程地质条件1根据渠道沿线的地貌和地层岩性,可以将电站引水渠划分为三个工程地质单元,即渠线段,段和段,分述0+000〜1+1501+150〜1+7501+750〜3+150如下渠线段10+000〜1+150该段渠线位于康帕大渠左岸,帕唐喀腊克低山冲洪积扇上,主要是以挖方为主,局部有少量填方平均纵坡为该段地层岩性为青0+000-1+100o1/700o灰色碎石土,稍密,粒径最大达棱角型,偏
0.2-10cm,20cm,平状,受力条件差处有一层米厚的含砾粉砂,土黄色,稍密在本0+150L4层碎石土中我们进行了天然密度、含水量试验和渗水试验该层碎石土平均含水量不均匀系数曲率系数属不良级配土,承载力标
1.36%,Cu
104.3,Cc
0.32,准值泉为其渗透系数为属中等透水性碎石土的物理150kpa,K
5.33xlPcm/s,力学性质见表碎石土物理力学性质一览表
2.
681.
241.84比重含水量%天然密度GS g/cm3干密度孔隙比相对密度
1.
820.
470.46g/cn eDr休止角°31°渗透系数cm/s
5.33X10-3承载力kpa150渠线段21+150〜1+750此段是填方段,有个大小不等的洪沟,地层可分为两层,分段叙述如下8第
①层,碎石土层,青灰-土黄色,干燥,厚度米,稍0〜-
3.5〜
5.
05.0~
3.5密,颗粒粒径最大可达棱角型,偏平状,风化较严重,受力条
0.2〜6cni,30cm,件差根据室内外试验,该层碎石土含水量
1.0%,干密度
1.87g/cm3,不均匀系数Cu曲率系数属不良级配土,渗透系数属中等渗透230,Cc
2.24,K
2.15X10cm/s,承载力标准直为第
②层,以下砂卵砾石,青灰色,干燥,厚f=180kpa-
3.5-
5.0k o度大于米,稍密,粒径最大的达磨圆度好根据室内外试验,
5.02Toem,80cm,该层砂卵砾石含水量cm
1.01%,干密度
1.87g/cm3,不均匀系数Cu230,曲密系数属不良级配土,承载力标准值大于渗透系数Cc
0.78,fw200kpa f
5.属中等渗透性OXIOWs,渠线段3+750〜3+150此段是在山内穿过,有条主要大洪沟,大小洪沟一供个该段地层分515两层,分述如下第
①层碎石土,青灰土黄色,干燥,厚度0〜
2.1m〜
1.7〜
2.1m,粒径最大可达棱角型,偏平伏,风化较严重,受力条件差,
0.2cm〜7cm,15cm,根据室内外试验,该层碎石土含水量
④
1.11%,干密度pd
1.77g/cm3,不均匀系数曲率系数属不良级配土,承载力标准值渗透系Cu
116.2,Cc
6.6f=150kpak数K
2.5X103cm/s,碎石土物理力学性值见下表碎石土物理力学性质比重
2.70含水量%
1.11天然密度g/cm
31.74GS干密度g/crrP
1.72孔隙比e
0.57渗透系数cm/s
2.5x10-3相对密度Dr
0.42休止角°34承载力kpa150第
②层以下,砂卵砾石,青灰色,干燥,厚度大于松散s稍密,-
2.1m30m,粒径最大的达磨圆度好,受力条件良好,根据室外试验平均含2〜15cm,90cm,水平干密度不均匀系数曲率系数属不良级
1.1%,
1.92g/cm3,Cu
132.5Cc
12.5,配土,渗透第数K4X103cm/s,属中等透水性地基承载力标准值fk=200kpao砂卵砾石物理力学性质比重GS
2.77含水量%
1.1天然密度g/cnP
1.96干密度g/cm
31.94孔隙比e
0.44渗透系数cm/s4x10-3相对密度Dr
0.36休止角036承载力kpa
200、渠线工程地质问题及评价2渗漏1根据渠道沿线的地下水埋深,地层岩性及地下水与地表水的补排关系,采用垂向渗漏公式,其计算公式为g=k B+A]H.式中一单位长度渠道的渗漏量g一土层渗透系数)k(m/d一系数,与和渠道边坡系数有关,其值查表可得A1B,Ho m一渠水面宽度)B(m一渠水深度)H(m各渠段长度)L—(m各渠段渗漏量)Q6—(n/d值表A1B/H A值B/H A值M=
1.0M=
1.5M=
2.0M=
1.0M=
1.5M=
2.
022.
083.
43.
02.
732.
41.
9103.
73.
22.
942.
72.
21.
8154.
03.
63.
353.
02.
52.
1204.
23.
93.
663.
22.
72.3渠道各段渗漏量计算成果表B HOL渠段K m/d AlQ万m3/dm mm
4.
606.
72.
151.
5711505.
34、0+0001+1501+
1504.
326.
72.
151.
576000.871+
7503.
466.
72.
151.
5714001.641+7503+150日总渗漏量
7.85万m3/d年总渗漏量
2865.25万/m3/年电站引水渠位于低山洪积扇上,表层有厚的碎石土,下面是青灰
1.7〜8m色的砂卵砾石,松散稍密,在不同的渠段进行了渗水试验,渗透系数为〜
2.15xl属中等透水性土,地下水位以下,(y3〜
5.33X103cm/s,50m地下水和地表水的关系是地表水补给地下水,会造成渠水的大量渗漏损失,因此,必须对渠道采取防渗措施土的冻胀性2电站引水渠表层有厚的碎石土,小于的颗粒含量
1.7-
8.0m
0.
0750.85〜
6.4之间,根据《岩土工程勘察规范》来判断,碎石土的冻胀性根GB50021-2001据融化下沉系数的大小,多年冻土可分为不融沉,弱融沉,融沉,强融和融fo陷五级,冻土的平均融化系数可按下式计算fh-h el-e2l2fo=-----------------X100%-二hi1+el式中冻土试样融化前的高度和孔隙比hi,ei—mm冻土试样融化后的高度和孔隙比多年冻土的融沉性分类h2,e2—mm总含水量平均融沉系数融沉等土地名称冻土类型融沉类别5%fo级碎石土粒径少于〈不融沉少冻土510Fo^l I的颗粒
0.075mm〈弱融沉多冻土3210l foW3II含量不大于15%根据以上公式和表来看此区碎石土小于的颗粒含量之间,
0.
0750.85-
6.4%小于含水量3小于平均融沉系数=融沉等级多冰冻土10%,10%,f
4.70,III,因此必须采取抗冻措施该碎石土下面是青灰色砂卵砾石,卵砾石含量大于小于的颗粒含65%,
0.075量左右,不必考虑冻张问题
0.8%土的液化3该区地层土是碎石土和砂卵砾石,平均含水量小于饱和度以下,小2%,10于的颗粒含量平均小于地下水埋深大于因此不必考虑地震液化
0.0755%,50m,土的盐渍化及腐蚀性4为调查渠道沿线土层的盐渍化情况,本次工作中在渠线不同层位取了组土样进行化学分析,测得表层碎石土易溶盐含量为,大于的盐渍
25.492%
0.3%土含盐量标准,因此可判定该碎石土层为盐渍土,其盐渍土按含盐化学成分分类属硫酸盐渍土,按含盐量分类为重盐渍土根据碎石土样的化学分析结构,判定土对碎有强腐蚀,对钢筋碎结构中的钢筋具中等腐蚀碎石土下面的砂卵砾石易溶盐含量为大于的盐渍土含盐量
0.304g/kg,
0.3%标准,因此判定该砂卵砾石为盐渍土,其盐渍土按含盐化学成分分类属硫酸盐渍土,按含盐量分类为中等盐渍化土根据砂卵砾石的化学分析结构,判定土对碎有中等腐蚀,对钢筋碎结构中的钢筋有轻微腐蚀,因此必须采取防侵蚀措施,建议采用抗硫酸盐水泥地表水对碎的腐蚀性5此区地下水埋深大于因此不考虑地下水对砂的腐蚀性,因此我们对地50m,表水河水进行化学分析,经过对地表水的分析结构,河水的化学类型为级水I根据《岩土工程勘察规范》附录场地环境类型”中条的GB50021-2001G规定,确定渠线环境类型为类III经过分析计算地表水河水对硅结构无腐蚀性,对钢筋碎中钢筋无腐蚀性,对钢结构无腐蚀性边坡稳定问题6电站渠沿线地层岩性变化不大,表层是松散的碎石土,下面是青灰色砂卵砾石,根据我们现场做的天然休止角在之间,因此建议渠道边坡为32〜
3611.75o电站引水渠段是深挖方段,段是半填半挖段,0+000〜1+1501+150〜1+750段是通过低山,存在边坡稳定性问题,根据《水利水电程地质勘1+750〜3+150察规范》附表条例地区边坡变形破坏类型为崩塌和弧面型滑动根据附录F.
0.2第条渠道沿线分布有巨厚崩坡积物的高陡边坡,F.
0.38因此确定渠线边坡是不稳定的,边坡破坏形式为崩塌和弧面型滑动因此建议对渠道进行防渗的同时,还需要考虑渠道边坡的稳定和护坡形式采取必要的工程措施,保证渠堤边坡的稳定性沉陷性分析7根据现场勘探和室内外试验表层碎石土含水量小于饱和度小于小2%,10%,于的颗粒含量小于的颗粒含量含盐量高,5mm30%-40%,
0.075mm
2.2〜
7.9%,遇水溶易沉陷,因此此层必须清理山洪8此区洪沟每年都发生洪水,最大流量山洪内含水量碎石土含量很5〜8m7s,大,有时直径的大砾岩块也被冲下来,因此大洪沟采取过水渡槽,小洪2〜3m沟留几个过洪涵洞前池、厂房段的工程地质条件
3.
2.2一地层岩性和物理力学参数、前池I前池座落在低山顶上,山顶相对较平坦,宽约长约此处我们布15m,50m,设了一个深的探井和个深的探坑,眼重力触探,根据探井和其它15m25m1资料现分层叙过第层碎石土,粒径,最大可达棱角型,偏平10~
0.4~
2.
40.3〜6cm12cm,伏,受力条件差,层厚根据室内外试验,该层碎石土含水量川
0.4〜
2.4m,
1.28%,干密度
1.63g/cm3,不均匀系数Cu
28.1,曲率系数Cc
0.34,渗透系数K
3.8X103cm/s,地基承载力f150kpak o第层以下砂卵砾石,青灰色,层厚大于米,松散一稍密,2-
0.4〜
2.4m50漂石含量大,一般粒径最大可达磨圆度好,根据室内外试验资料,2—10cm,20cm,该层砂砾石含水量«
1.01%,天然干密度
1.85g/cm3,不均匀系数Cu
320.7,曲率系数Cc
43.01,渗透系数K
8.33X103cm/s,属中等渗透性地基承载力标准值fk大于200kpa。