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工程布置及建筑物5设计依据
5.1工程等别及建筑物级别
5.
1.1县水电站位于县北部山区，属乡辖区，坝址位于与XX XXXX XX XXXX交汇处下游约坝址以上控制流域面积水库总库容万调XX2km,228km2,350n,节库容万水库调节性能为径流式70n,水库正常蓄水位死水位最大坝高最大水头
1248.00m,
1246.00m,
39.3m,额定水头厂房位于左岸，为地面式厂房，引水系统长
29.70m,
28.00m
171.428m总装机容量多年平均发电量万保证出力年利用小
6.4MW,3205kW・h,
1.066MW,时5008h,机组额定流量
13.3m3/so本工程水库总库容为万总装机容量根据国家《防洪标准》350n,
6.4MW,和《水利水电工程等级划分及洪水标准》本工程为GB50201-94SL252-2000,W等工程，大坝、厂房、引水隧洞等永久性建筑物按级建筑物设计，导流洞等4临时建筑物按级建筑物设计5根据《中国地震动参数区划图》）的划分，地震动峰值加（GB18306-2001速度为地震动反应谱周期为相应本区域地震基本烈度为度按《水
0.15g,
0.45s,vn工建筑物抗震设计规范》，本工程按度进行抗震设防vn设计洪水标准
5.
1.2根据《防洪标准》规定，大坝设计洪水重现期为年）GB50201-9430（P=
3.33%,校核洪水重现期为年）厂房设计洪水重现期为年）200（P=
0.5%；50（P=2%,校核洪水重现期为年（）100P=l%o坝址年一遇洪峰流量为年一遇洪峰流量为30541m3/s,200设计计算
5.
3.2根据《混凝土重力坝设计规范》的要求，坝体强度和稳定计DL5108-1999算采用承载能力极限状态［（）＜（）（）］坝体上、下游面拉yo\|/S.l/y R.,d应力计算采用正常使用极限状态（材料力学方法）根据规范和工程运行的可能条件，按照承载能力极限状态法，核算坝体强度和稳定时，应计算基本组合和偶然组合，由于本工程地震设计烈度为度，VII根据《水工建筑物抗震设计规范》的规定，需进行抗震设计，计DL5073-2000算采用的作用效应组合为
①正常蓄水位+自重+淤沙压力+扬压力+浪压力（持久状况基本组合）
②校核洪水位+自重+淤沙压力+扬压力+浪压力（偶然状况偶然组合）1
③正常蓄水位+自重+淤沙压力+扬压力+浪压力+地震作用（偶然状况偶然组合）2按照正常使用极限状态法，核算坝体上、下游面拉应力时，应计算短期组合和长期组合计算采用的作用效应组合为
①自重（短暂状况短期组合）；
②正常蓄水位+自重+淤沙压力+扬压力+浪压力（持久状况长期组合）经计算，各种作用效应组合的坝体强度、稳定及上游面拉应力计算结果分别见表及5-3-15-3-2坝体强度、稳定计算成果表表5-3-1作用值•抗力值ro*W*S•l/rd*R坝段计算内容偶然状况偶然状况11持久状况持久状况（偶然状况）（偶然状况）22坝基抗滑稳定（）kN650355937498968095539553非溢流坝段下游面抗压强度（）MPa
0.
0820.
7161.
1045.
2965.
2965.296溢流坝基抗滑稳定（）kN647255517482118421171111711坝段下游面抗压强度（）MPa
0.
8940.
7691.
0255.
375.
375.37坝体上游面拉应力计算成果表表5-3-2坝段短暂状况（）持久状况（）应力控制标准（）MPa MPaMPa非溢流坝段
0.
0960.45920溢流坝段
0.
1810.59320从表及计算结果可知，在各种作用效应组合下，坝体强度、5-3-15-3-2稳定及上游面拉应力都能满足规范要求泄水建筑物布置与下游消能防冲设计
5.
3.3泄水建筑物布置
5.
3.
3.1重力坝泄洪采用坝顶开敞式溢洪道、挑流消能的消能型式溢洪道布置在坝顶中央，溢洪道净宽堰顶高程为堰面曲线为型，出口60m,
1248.00m,WES反弧段半径为挑角为鼻坎顶高程为3m,15°,
1229.885m大坝冲砂孔布置在左岸，紧靠溢流堰边墩布置，底板高程冲砂
1239.00m,孔进口设检修闸门及工作闸门各一扇，孔口尺寸检修平台高程
2.2mx
2.2m,启闭平台高程启
1252.30m,
1255.30m,闭房平面尺寸泄流能力计算泄流量计算采用下式、”中式grix sxdmi2g中Q一泄流量，m3/s；—流量系数；m由一淹没系数；£—侧收缩系数；—溢流前缘净宽，B m；—堰上水头，H mo溢流堰泄流能力计算结果如表所示5-3-3溢流堰泄流能力计算成果表表5-3-3洪水频率（％）下泄流量（）单宽流量（）水库水位（）下游水位（）m3/s m/s m m
3.
335419.
021250.
711227.
500.
573612.
271251.
331228.50下游消能防冲
5.
3.
3.3下游消能防冲按年一遇洪水设计，为保证大坝安全，对在年一遇校20200核洪水情况下也进行校核挑距和冲坑深度计算
5.
3.
3.
3.1挑流消能的水力要素按照《混凝土重力坝设计规范》）（DL5108—1999,水流挑距估算公式为』+△L L西而前元〕L=l/g[Vi2sin6cos Vicos4/式中△L=TtanP一冲坑最深点到坝下游垂直面的水平距离）L，（m；坝下游垂直面到挑流水舌外缘进入下游水面后与河床面交点的水平L——距离）；（m水舌外缘与河床面交点到冲坑最深点的水平距离）；△L—（m坎顶水面流速）按鼻坎处平均流速的倍计，即计Vi—（m/s V
1.1忌瓦为水库水位至坎顶的落差）；鼻坎的挑角V1=
1.1V=1J w・（Ho0——（）°;坎顶垂直方向水深）（为坎顶平均水深）；hi------（m,hi=h/cos0h坎顶至河床面高差）如冲坑已经形成，作为计算冲坑h—（m,2进一步发展时，可算至坑底；堰面流速系数；（P------最大冲坑深度，由河床面至坑底）T------（m；水舌外缘与下游水面的夹角（）P—最大冲坑水垫厚度按下式估算式中tk=kqS5HO25水垫厚度，由水面算至坑底）tk-----（m；单宽流量）；q-----（irP/s.m上下游水位差）H——（m；冲刷系数，取k——
1.2表孔泄流不同洪水标准时相应的水力特性见表5-3-4挑距和冲坑计算成果表表5-3-4水垫深度洪水标准及上下泄流量单宽流量下游水位挑距冲坑深度冲坑深度/游水位m3/s m3/s.m m挑距mmm消能设计洪水位P=5%
5058.
421227.
1038.
075.
010.
910.
0241250.60m校核洪水位
73612.
271228.
5039.
829.
193.
690.093P=
0.5%
1251.33m从上表计算成果可知，在上游水位分别为消能设计洪水位和校核洪水位时冲坑深度/挑距均小于因此各工况下，下游消能防冲均满足规范要求，不1/4会危及大坝安全基础处理
5.
3.4基础开挖
5.
3.
4.1大坝基础要求开挖至弱风化基岩，对破碎带作局部深挖，同时应挖除表部松动岩体、塌滑堆积体及坡残积土，河床开挖深度左岸开挖深度4〜5m,
3.5〜5m,右岸开挖深度边坡开挖坡度坡残积土和全风化岩体
1.5〜
3.5m11〜
11.25,强风化带岩体弱风化带岩体
10.75；
10.5o基础灌浆
5.
3.
4.2为加强重力坝基础整体性和刚度，对坝基进行全面固结灌浆灌浆孔孔距呈梅花型布置，孔深3m,5〜8m坝基上游侧距上游面设帷幕灌浆孔，孔距深入相对隔水层2m2m,q5Lu以下并向两岸山体内延伸，帷幕延伸线均由坝肩折向上游，两岸帷幕孔向3m,上游倾斜左右，以降低渗透压力10断层、破碎带处理
5.
3.
4.3对于基础表面宽度大于的断层，在进行挖槽后作碎塞处理，挖槽深
0.3m度为倍断层宽度，两侧边坡坡度不大于，上下游方向的槽长要求延伸
1.560至坝基外断层挖槽后应尽快回填混凝土对于基础表面断层宽度小于
0.5m,
0.3m的可不作挖槽处理引水建筑物
5.4基本资料
5.
4.1特征水位
5.
4.
1.1水库校核洪水位（）P=
0.5%
1251.33m水库设计洪水位）（P=
3.33%
1250.71m水库正常蓄水位
1248.00m水库死水位
1246.00m厂房下游校核洪水位）（P=1%
1221.80m厂房下游设计洪水位）（P=2%
1221.20m正常尾水位
1217.00m机组资料
5.
4.
1.2额定流量
13.3m3/s额定水头
28.00m额定转速300r/min飞逸转速539r/min吸出度:W+
1.50mI J安装高程
1218.50m引水建筑物方案比较
5.
4.2引水洞线选择
5.
4.
2.1根据选定的坝址、坝轴线和坝型，由于大坝和厂房之间河道左拐，引水洞线布置在左岸，洞径短，埋深大进水口布置在坝轴线上游左岸约处30m压力引水道型式比较
5.
4.
2.2引水系统按一洞两机布置，压力引水道布置根据本工程压力管道位置地形、地质情况，选择了明管方案与竖井方案进行技术经济比较明管方案由于明挖量较大，不利于环保，不利于预防泥石流等地质灾害，也不利于运行维护，如采用明管方案还需增加钢材用量，增加工程投资，故不采用明管方案由于进口段地质较差，风化较深，为尽快避开不良地质洞段，经过综合分析比较，本阶段压力引水道推荐采用竖井方案水力计算
5.
4.3引水系统水头损失计算
5.
4.
3.1引水隧洞钢筋碎衬砌段平均糙率取钢板衬砌段平均糙率取
0.015,
0.013经计算，引水系统水头损失曲线表达式如下式中Zhf=
0.Q2Q为主洞流量调压井水力计算
5.
4.
3.2本电站引水隧洞长设计水头为需进行设置调压井必要性
171.428m,
28.00m,的论证，根据《水电站调压室设计规范》可按下式作初步判断DL/T5058-1996,Tw[Tw]Tw=ZLiVi/gHp式中压力引水道中水流惯性时间常数，Tw——s;压力引水道各分段长度，Li——m;压力引水道各分段相应的速度，Vi——m/s;g------重力加速度，m/s2;设计水头，H-----m;p的允许值，一般取[Tw]——Tw2〜4s经计算故不必设置调压井Tw=
1.91sV[Tw],引水建筑物布置
5.
4.4进水口布置
6.
4.
4.1进水口布置在位于大坝上游左岸距坝头约处，采用岸塔式布置进30m水口底板高程中心高程进水喇叭口前缘宽高
1239.00m,
1240.80m
6.0m,
5.0m,喇叭口前缘布置一道单孔拦污栅，拦污栅尺寸按过栅流速不大于确定，
1.2m/s拦污栅孔口尺寸为拦污栅采用垂直布置高程处设有拦污
6.0x
5.0m,
1252.00m栅检修平台，平台上设有拦污栅启吊架进口至闸室段长度闸室段长度10m,设一道事故闸门，孔口尺寸闸门后设置通气孔，闸门启闭方
4.3m,
3.6mx
3.6m,式为动水闭门、静水启门检修平台高程为启闭平台高程为
1252.00m,
1260.00m,闸门井后接一段长的渐变段，进水口上部设一座启闭房，内装一台固定卷8m扬式平板闸门启闭机控制事故闸门，拦污栅采用两台手动葫芦启吊引水隧洞布置
7.
4.
4.2进水口至竖井结束（桩号至桩号）为引水隧洞，0+
000.000O+O
33.OOO全长引水隧洞开挖断面为扩底圆形，开挖洞径中心高程
33.0m
4.6m
1240.80m引水隧洞采用钢筋碎衬砌，钢筋硅衬砌内径为衬砌厚
3.6m,
0.5m压力引水道布置
8.
4.
4.3压力引水道长由竖井段、下平洞段、岔管段及压力支管段组成
138.428m,竖井段高上部钢筋碎衬砌，内径为衬砌厚下部钢板衬
22.3m,
3.6m〜
2.8m,
0.5m,砌，钢管内径并用位回填，厚竖井段与平洞段之间采用弯管
2.8m,C
150.6m；连接，转弯半径为下平洞段起始点桩号终点桩号
10.5m0+
033.000,0+
149.128,中心高程采用钢板衬砌，开挖直径钢管内径为并用
1218.50m,
4.0m,
2.8m,C15碎回填，厚在桩号处设置岔管，采用钢板衬砌，开挖断面为
0.6m；0+
127.128钢管内径为经岔管后分岔为两条直径为的支D
4.0m〜D
3.2m,
2.8m〜
2.0m；
2.0m管，支管经锥管与厂房、机组进水钢管相连1#2#发电厂房及开关站s.s发电厂房位于左岸，根据厂区地形、地质条件，结合引水隧洞的洞线布置及交通情况，厂房及开关站均布置在左岸，岸坡地形完整，开挖后厂址基础位于弱风化基岩上，岩性为黑云二长混合花岗岩，岩石坚硬，地质条件可以满足工程要求本工程是以发电为主的枢纽工程，电站总装机容量为发电厂房根
6.4MW据《防洪标准》和《水利水电工程等级划分及洪水标准》GB50201-94规定，为级建筑物，按年一遇洪水设计，年一遇洪水校SL252-2000450100核厂区布置
5.
5.1厂区主要建筑物有主厂房、副厂房、安装场、尾水建筑物、升压开关35kV站等根据厂区地形、地质条件，结合引水系统及进厂公路的布置，主厂房长度方向大致平行于厂址处河水流向，压力钢管垂直进厂，副厂房布置在主厂房上游侧，户外式升压开关站位于进厂公路上游侧，与进厂公路平行布置35kV主厂房布置台混流式水轮发电机组，球阀层高程为水轮机层
21216.90m,高程为发电机及安装场层高程为厂区回车场地面高程为
1220.00m,
1224.80m,与安装场和进厂公路相连户外式升压开关站地面高程
1224.60m,35kV升压开关站内布置一台主变
1225.00m,厂房布置
5.
5.2主厂房及副厂房布置
5.
5.
2.1（）主厂房1主厂房长厂内安装两台混流式水轮发电机组，单机容量为
33.50m,
3.2MW两台机之间中心距左侧布置安装场，与主机段间不设伸缩缝
10.0m,厂房安装一台桥机，跨度为轨顶高程32/5t
10.5m,
1233.50m厂房设球阀层、水轮机层、发电机层共三层球阀层高程为位
1216.90m,于厂房上游侧，长宽布置进水球阀、技术供水泵、消防供水泵及
24.4m,
6.2m,油压装置等水轮机层高程为长宽布置油罐室、空
1220.00m,
33.50m,
12.50m,压机室等发电机及安装场层高程为长宽电气制动
1224.80m,
33.50m,
12.50m,柜等布置在该层下游侧）副厂房（2副厂房布置在主厂房上游侧，长共两层底层地面高程为
33.50m,
1220.00m,宽布置通风机室、厂变、励磁变室等顶层楼面高程为宽
5.74m,
1224.80m,
5.74m,布置中控室、压力开关室等）厂内排水（3厂内设渗漏集水井，布置在主厂房球阀层的中部，集水井底高程736m3/so设计基本资料
5.
1.3水文、气象
5.
1.
3.1径流1坝址以上流域面积228km2多年平均流量
17.0m3/s泥沙2多年平均悬移质年输沙量万天然
22.3t多年平均推移质年输沙量万天然
4.40t气象3多年平均降水量
3948.8mm多年平均气温
19.3C极端最高气温
36.8℃极端最低气温-
1.2℃水库特征水位和流量
5.
1.
3.2正常蓄水位
1248.00m水库死水位
1246.00m校核洪水位P=
0.5%
1251.33m校核洪水位时最大下泄流量736m3/s相应下游水位
1228.50m设计洪水位P=
3.33%
1250.71m设计洪水位时最大下泄流量541m3/s相应下游水位
1227.50m基岩特性及设计参数
5.
1.
3.3为电站运行时各层的渗漏水由排水沟、排水管排向渗漏集水井，集
1212.00m,水井内的水由排水泵排至下游河道厂房基础及边坡处理
5.
5.4厂房基础为坚硬的黑云二长混合花岗岩，基岩中没有大的断层破碎带通过，强度可以满足厂房地基设计要求但为提高基岩的完整性和减少渗漏水量，要求对主厂房四周布置排固结灌浆孔，孔距和排距均为孔深22m,5m厂房及开关站后边坡开挖高度最大处约开挖边坡按照地质要求的稳定8m,边坡坡度进行开挖，即坡残积与全风化岩体强风化岩体11〜
11210.75；弱风化岩体并对边坡采取局部锚喷支护及砌石护坡处理，可以满足边
10.5,坡稳定要求6工程观测设计
5.本枢纽工程为等中型工程，拦河坝按级建筑物设计，拦河坝为砌石W4重力坝，应进行必要的观测引水隧洞及发电厂房均属级建筑物，地质条件4较好，亦无特殊要求，故不作专门观测设计工程技术人员除进行常规观测外，还必须对枢纽建筑物进行经常性的现场巡视检查设计目的
5.
6.1通过仪器监测和巡视检查来了解和掌握建筑物的工作状态，以便综合1分析施工期、蓄水期和运行期建筑物是否安全，以监测工程的安全运行根据监测资料对建筑物的结构特性进行分析，用以检验施工质量并验2证设计，为提高设计、施工和运行水平提供科学依据设计原则
5.
6.2以安全监测为主，总体布置，全面考虑，突出重点，分期实施观测1项目和测点布设要能较全面反映建筑物的工作状态观测设施尽量集中，以便于正常观测，观测方法做到简捷直观，满足2精度要求在观测设计中，选择一个或若干个结构复杂、地质条件差，对工程安3全起控制作用或对安全最敏感的断面或部位，布置监测仪器以便长期观测，使观测资料对设计、施工、运行都能起到监控和指导作用设计依据
5.
6.3本工程观测设计依据主要有《混凝土大坝安全监测技术规范》试行1SDJ336-89《水工建筑物观测工作手册》2《国家
一、二等水准量规范》3《水利水电工程测量规范》4《水利水电枢纽工程等级划分和洪水标准》5SL252-2000有关水工设计图纸和水文、地质资料6工程观测项目
5.
6.4根据《浆砌石坝设计规范》的要求，结合本工程具体情况，观测SL25-91项目主要分变形观测和渗流观测变形观测1变形观测包括水平位移和垂直位移观测1大坝坝体上卜游方向的水平位移采用视准线法观测，在坝顶坝
1252.30m,下处设一条视准线，左右岸各布置一个测点工作基点分别设在两0+
000.00m岸坝头，视准线日常观测采用级经纬仪另Ti外，在每个视准线观测墩附近埋设水准标心，用以观测大坝的垂直位移，水准工作基点也设在左、右岸，用三角网校测水准工作基点，水准点采用精密水准测量方法用型水准仪观测N3库水位、气温观测2为分析上述观测仪器获得的观测资料，需同时对相关原因量进行观测，即对库水位、气温的观测库水位观测采用自记水位计，与水机专业布置的水位计共用气温可通过库区周边气象站进行观测渗流观测3由于大坝左岸地质条件较差，设置了碎刺墙，在其下游侧设置渗压计，共计只2附表《主要观测设备一览表》4主要观测设备一览表表5-6-1序号名称单位数量备注视准线条个测点112垂直位移测点个22经纬仪台31水准仪台41活动觇牌个52强制对中底盘个62水准标心个72渗压计只82水工建筑物主要工程量汇总表
5.7本工程各永久建筑物主要工程量汇总见表水工建筑物主要工程量汇5-7-1o总表表5-7-1序号项目单位总量大坝引水厂房备注1土方开挖m314740589620016843石方开挖2m36317252785729333洞井挖石方m32383/2383/4夯填石渣m32912/15727555浆砌条块石m32000019900100/碎及钢筋碎6m311686730016302756帷幕灌浆7m13351205130/固结灌浆8m323518221314999回填灌浆m2597/597/锚杆根10210//210钢筋11t55636452139钢板12t161/161/基岩为黑云二长混合花岗岩容重和抗剪强度建议值1容重Y=26kN/m3抗剪断摩擦系数f=
0.8〜
1.0,C，=
0.8〜l.OMPa基岩抗压强度、弹性模量及泊松比2饱和极限抗压强度R=60〜65Mpa饱和静弹性模量E=
2.5〜
2.8xlO4MPa泊松比二|
10.15〜
0.20坝体物理力学指标
5.
1.
3.4混凝土砌毛石，根据有关规范及类似工程经验，坝体的物理力学参数C15取值如下弹性模量Ec=lxOMPa泊松比上
0.22容重比二23kN/m3设计所遵循的主要技术规范
5.
1.4《防洪标准》1GB50201-94《水利水电工程等级划分及洪水标准》2SL252-2000《水利水电工程初步设计报告编制规程》3DL5021-93《浆砌石坝设计规范》4SL25-91《混凝土重力坝设计规范》5DL/T5108-99《水工建筑物抗震设计规范》6DL5073-2000《建筑抗震设计规范》7GB50011-2001《水工建筑物荷载设计规范》8DL5077-97《溢洪道设计规范》9SL253-2000《水电站厂房设计规范》10SL266-2001《水工隧洞设计规范》11SL279-2002《水电站调压室设计规范》12DL/T5058-96《水电站压力钢管设计规范》13DL/T5141-2001《水工混凝土结构设计规范》14DL/T5057-1996《水利水电工程工程量计算规范》15DL/T5088-1999坝址、坝轴线、坝型选择
5.2坝址、坝轴线选择
5.
2.1坝址位于与交汇处下游约根据坝址区地形、地质条件，选择XXXX2km,本坝轴线线为推荐坝轴线AB坝型比较选择
5.
2.2根据选定坝轴线的地形、地质条件，可以布置拱坝、重力坝两种坝型拱坝和重力坝这两种坝型布置各有优缺点，拱坝坝基开挖量及坝体砌筑方量小，但对拱肩要求较高；重力坝坝底宽度较大，坝基开挖量及坝体砌筑方量较大，对坝肩无特殊要求对本工程而言，岩体风化较强，尤其是左岸全风化最深达之多，如果采用砌石拱坝方案，需设置左岸的重力墩，坝肩处理工程量大，20m增加投资，且增加施工难度，故在本阶段推荐重力坝坝型，并研究比较砌石重力坝和碎重力坝两种坝型方案砌石重力坝方案
5.
2.
3.1拦河坝为砌石重力坝，按年一遇洪水设计，年一遇洪水校核，水库30200正常蓄水位设计洪水位校核洪水位坝顶高程
1248.00m,
1250.71m,
1251.33m坝底高程最大坝高坝顶宽度坝顶长上
1252.30m,
1213.00m,
39.3m,
4.0m,
108.0m,游面垂直，下游面
1246.30m高程处折坡，坡度为坝顶设高的防浪墙，墙顶高程107,
1.2m
1253.50m大坝坝体采用细骨料混凝土砌毛石，上下游面设厚浆砌条C
150.5m M10石，表面采用砂浆勾缝处理，在基础部位设厚素混凝土垫层M
100.5m C15坝体砌筑每上升即进行钻孔压水防渗检查，孔深深入下层对防渗指4m50cm,标达不到要求的部位进行水泥灌浆，所有防渗检查孔均要封孔重力坝基础要求开挖至弱风化以上基岩，为加强大坝基础整体性和刚度，对坝基进行全面固结灌浆灌浆孔孔距呈梅花型布置，孔深3m,5〜8mo坝基上游侧设帷幕灌浆孔，孔距深入相对隔水层以下并向2m,q5Lu3m,两岸山体内延伸，帷幕延伸轴线均由坝肩折向上游，两岸帷幕孔向上游倾斜10左右，以降低两岸岩体内的渗透压力重力坝泄洪采用坝顶开敞式溢洪道、挑流消能的消能型式溢洪道布置在坝顶中央，溢洪道顶净宽堰顶高程为堰面曲线为型，出60m,
1248.00m,WES口反弧段半径为挑角为，鼻坎顶高程为3m,
151229.885m大坝冲砂孔布置在左岸，紧靠溢流堰边墩布置，底板高程冲砂
1239.00m,孔进口设检修闸门及工作闸门各一扇，孔口尺寸检修平台高程
2.2mx
2.2m,启闭平台高程启闭房平面尺寸
1252.30m,
1255.30m,砌石重力坝方案工程量见表5-2-1o砌石重力坝主要工程量表表5-2-1编号项目单位工程量备注1土方开挖m358962石方开挖m325273坝面M10浆砌条石m322834防浪墙M10浆砌条石m3435基础C15碎m37326C15细石碎砌毛石m3175747C15碎塞m31058坝顶路面C15砂m3639溢流面C20碎m3553010闸墩、导墙C20碎m315711护坦C20碎m321012刺墙C20碎m3314钢筋制安13t364帷幕灌浆14m1205固结灌浆15m1822钻排水孔16m149717C15进出水渠碎m31818C20冲砂孔砂m314319C20消力坎碎m35启闭房板梁柱碎20C20m313冲砂孔二期砂21C25m31022启闭房面积m222建筑工程投资万元
231517.65碎重力坝方案
5.
2.
2.2拦河坝为砂重力坝，按年一遇洪水设计，年一遇洪水校核，水库正30200常蓄水位设计洪水位校核洪水位坝顶高程
1248.00m,
1250.71m,
1251.33m坝底高程最大坝高坝顶宽度坝顶长上
1252.30m,
1213.00m,
39.3m,
4.0m,
108.0m,游面垂直，下游面高程
1248.00m处折坡，坡度为坝顶设高的防浪墙，墙顶高程1:
0.7,
1.2m
1253.50m大坝坝体采用混凝土C15重力坝基础要求开挖至弱风化以上基岩，为加强大坝基础整体性和刚度，对坝基进行全面固结灌浆灌浆孔孔距呈梅花型布置，孔深3m,5〜8mo坝基上游侧设帷幕灌浆孔，孔距深入相对隔水层）以下2m,（q5Lu3m,并向两岸山体内延伸，帷幕延伸轴线均由坝肩折向上游，两岸帷幕孔向上游倾斜左右，以降低两岸岩体内的渗透压力10重力坝泄洪采用坝顶开敞式溢洪道、挑流消能的消能型式溢洪道布置在坝顶中央，溢洪道顶净宽堰顶高程为堰面曲线为型，出60m,
1248.00m,WES口反弧段半径为挑角为，鼻坎顶高程为3m,
151229.885m大坝冲砂孔布置在左岸，紧靠溢流堰边墩布置，底板高程冲砂
1239.00m,孔进口设检修闸门及工作闸门各一扇，孔口尺寸检修平台高程
2.2mx
2.2m,启闭平台高程启闭房平面尺寸
1252.30m,
1255.30m,碎重力坝方案工程量见表5-2-2碎重力坝主要工程量表表522编号项目单位工程量备注1土方开挖m358962石方开挖m325273C15坝体碎m3206324C15碎塞m31055坝顶路面C15碎m3636溢流面C20磅m355307闸墩、导墙C20碎m31578护坦C20位m32109刺墙C20碎m3314钢筋制安10t364帷幕灌浆11m1205固结灌浆12m1822钻排水孔13m1497进出水渠碎14C15m318冲砂孔碎15C20m314316C20消力坎碎m35启闭房板梁柱碎17C20m313冲砂孔二期碎18C25m31019启闭房面积m222建筑工程投资万元
201598.14坝型比较选择
5.
2.
2.3由于坝址附近有丰富的土石料，对修建当地材料坝是很有利的条件，可以大大节省三材，降低造价筑坝材料选择当地比较成熟的、造价低的细石碎砌石坝砌石重力坝施工简单，投资省万元；碎重力坝施工复杂，温控措施
80.49复杂，投资大故本阶段选择砌石重力坝方案为推荐坝型挡水和泄水建筑物
5.3坝体布置
6.
3.1坝顶高程的确定
7.
3.
1.1坝顶高程的确定考虑三种情况，即正常运行情况、设计洪水情况，及校核洪水情况，按三者最大值确定坝顶高程按库水位计算坝顶高程，坝顶距水库静水位的高度按下式确定△h=2hl+h0+hc式中坝顶距水库静水位高度ah---浪高2hl---波浪中心线至水库静水位高度hO——安全超高（包括地震涌浪高度）he―――
0.5m经过计算拱坝坝顶高程由校核洪水位加安全超高和风浪爬高控制，计算坝顶高程为上游侧设浆砌条石防浪墙，高实际坝顶高程为
1253.50m,M
101.2m,
1252.30m基本断面尺寸
5.
3.
1.2砌石重力坝按年一遇洪水设计，年一遇洪水校核，水库正常蓄水30200位设计洪水位校核洪水位坝顶高程
1248.00m,
1250.71m,
1251.33m
1252.30m,坝底高程最大坝高坝顶左右岸无对外交通要求，宽度为
1213.00m,
39.3m
4.0m经过对挡水坝段应力计算确定，坝体上游面为竖直面，下游面坡度为折1:
0.7,坡点高程为
1246.30m与岸坡连接方式
5.
3.
1.3由于左岸岸坡受地形和构造的影响，局部风化较深，无法开挖至弱风化基岩，故采用碎刺墙处理，刺墙长高底高程为厚度为C2010m,
17.3m,
1235.00m,2m。
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