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文本内容:
向剪刀撑,由底至顶连续设置2高于4m的模板支架,其两面三刀端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑3剪刀撑的构造要应符合规范要求
五、承重架搭设施工要求
1、对进场钢管、扣件等应进行检查验收,不合格的产品不得使用
2、经检验合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水当承重架基础下有设备基础、管沟时,在脚手架使用过程中不应开挖,否则必须采取加固措施
3、应清除搭设场地杂物,平整搭设场地,在脚手架下不得有积水
4、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用相邻立杆的结接扣件不得在同一高度内,错开的距离应符合规范规定
5、底座安放应符合下列规定1底座、垫板均应准确地放在定位线上2垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm的木垫板,也可采用槽钢
6、扣件安装应符合下列规定1扣件规格必须与钢管外径648或651相同2螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m3在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等到用的直角件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于4对接扣件开口应朝上或朝内5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm
7、模板及其支架搭设应符合规范JGJ130-2001第
6.8节构造规定外,尚应符合现行国家标准〈〈混凝土结构工程施工及验收规范〉〉GB50204的有关规定拆除脚手架时,应符合下列规定:1拆除作业必须由上而下逐层拆除,严禁上下同时作业
8、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固卸料时各构配件严禁抛至地面
六、承重架搭设检查与验收要求
1、脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235-A级钢的规定;新钢管应有产品质量合格证或质量检验报告
2、脚手架钢管尺寸mm截面尺寸最大长度外径,d壁厚t横向水平杆其它杆
483.
522006200513.
03、新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合下列要求:1新钢管外径为48的钢管,外径允许偏差为±
0.5mm外径为51的钢管,外径允许偏差为±
0.1mm对于钢管壁厚为3与
3.5mm时允许下偏差均匀为+12%,允许负偏差均为-15%旧钢管主要检查有无严鳞皮锈,检查锈蚀深度时,应先除去锈皮再量深度,锈蚀深度不应大于壁厚允许偏差,各种钢管的端部弯曲在
1.5米长范围允许偏并W5mm,水平杆、斜杆允许偏差W
4.5/1000o
4、钢管上严禁打孔扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准〈钢管脚手架扣件〉(GB15831)的规定,采用其它材料制作的扣作,应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时,不得发生破坏
5、钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢管必须涂有防锈漆
6、扣件式钢管脚手架应肛用可锻铸制作的扣件,其材质应符合现行国家标准〈钢管脚手架扣件〉(GB15831)的规定,采用其它材料制作的扣件,应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时,不得发生破坏
7、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换
8、新、旧扣件均应进行防处理
七、承重架搭设安全检查管理要求脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则〉〉GB5036考核合格的专业架子工上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗
1、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备
2、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施并报主管部门批准
3、临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的保护措施
4、搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内浙江宝盛建设集团有限公司杭州六合天寓一期工程文明施工专项方案编制审核审批荷载组合及标准值模板、钢筋碎、施工人员及施工设备、振捣碎时产生的荷载模板标准值
0.5KN/m2钢筋自重标准值
1.5KN/m3混凝土标准值24KN/1D3施工人员及设备荷载标准值
1.OKN/m2混凝土振捣时的荷载标准值
2.OKN/m2根据JGJ130-2001规范第
4.
3.2条规定在基本风压等于或小于
0.35KN/m2的地区,构造符合规范要求时,验算脚手架立杆的稳定性,可不考虑风荷载作用第一部分300X2050mm梁下承重架的验算不组合风荷载时计算N/@AWf模板支架立杆计算段的轴向力设计值N,应按下式计算N=
1.2£NGK+L4£NQKEg模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和
1、楼面梁板模板自重计算作用面积[梁高-
0.22X2+横距X4+板下横距]X纵距二[
2.05-
0.22X2+
0.14X4+
0.8]X
0.6=
3.012m
22、则平均每根立杆承担模板重模板作用面积X
0.5+5根=
3.012X
0.5+5=
0.301KN新浇混凝土自重计算作用面积内碎自重梁高义梁宽义纵距+横距义4-梁宽+板下横距X纵距X板厚横.05X
0.3X
0.6+
0.14X4-
0.3+
0.8XO.6X
0.22=
0.509m3则平均每根立杆下承担梁板碎自重碎体积X硅标值4-5=
0.509X24+5=
2.443KN
3、钢筋自重平均每根立杆下承担钢筋自重碎体积义
1.54-5=
0.509X
1.5+5=
0.153KN则一根立杆的301+
2.443+
0.153=
2.897KNEGK=O.为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载EQK标准值产生的轴向力总和施工人员及设备荷载作用面积二梁下横距X4+板下横距X纵距XI.0+5=
0.14X4+
0.8X
0.6X
1.04-5=
0.163KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积二梁下横距X4+板下横距X纵距X
2.0+5=
0.14X4+
0.8X
0.6X
2.04-5=
0.326KN163+
0.326=
0.489KNZQK=O.在不组合风荷载时,荷载组合如下全部恒载X恒载分项系数十全部活载X活载分项系数二
2.897X
1.2+
0.489X
1.全
4.161KN综上所述,不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=
4.161KN“为轴心受压构件的稳定系数,根据入,查表得入长Z田比,入二Lo/iL=h+2a0L=h+2a=l.5+2X
0.3=
2.Im0入=L/I=
2.1X100cm/l.58cm=
132.910查表得,6=
0.381A为立杆的截面面积,查表附录B,得A=
4.89cm2N/6A=4161+
0.381X489=
22.33N/mm2^f=205N/mm2因此,不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大,须作抗滑验算
1、碎浇捣层梁下立杆的受力N=
4.161+钢管+扣件=
4.161+
1.15+
0.45=
5.761KN
2、碎浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算R=
5.761KN+1=
5.761KN直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNR〈Rc,符合要求第二部分500X850梁下承重架的验算不组合风荷载时计算N/6AWf模板支架立杆计算段的轴向力设计值N,应按下式计算N=
1.2£NGK+
1.4XNQK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和:ENGK
4、楼面梁板模板自重计算作用面积[梁高-
0.22X2+横距X2+板下横距]义纵距=[
0.8-
0.22X2+
0.4X2+
1.2]X
1.2=
3.972m2则平均每根立杆承担模板重模板作用面积X
0.54-3根=
3.972X
0.54-3=
0.662KN
5、新浇混凝土自重计算作用面积内碎自重梁高义梁宽义纵距+横距X2-梁宽+板下横距X纵距X板厚=
0.8X
0.5X
1.2+
0.4X2-
0.5+
1.2X
1.2X
0.22=
0.876m3则平均每根立杆下承担梁板碎自重碎体积X硅标值+3=
0.876X24+3=
7.008KN
6、钢筋自重平均每根立杆下承担钢筋自重碎体积X
1.54-3=
0.876X
1.5+3=
0.439KN则一根立杆的662+
7.008+
0.439=
8.109KNEGK=
0.为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载XQK标准值产生的轴向力总和施工人员及设备荷载作用面积二梁下横距X2+板下横距X纵距XI.0+3二
0.4X2+
1.2XI.2X
1.04-3=
0.8KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积二梁下横距X2+板下横距X纵距X
2.0+3=
0.
41.6X2+
1.2XI.2X
2.0+3=
1.6KN8+
1.6=
2.4KN£QK=
0.在不组合风荷载时,荷载组合如下全部恒载X恒载分项系数+全部活载X活载分项系数=
8.109X
1.2+
2.4X
1.4=
13.091KN综上所述,不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=
13.091KN@为轴心受压构件的稳定系数,根据入,查表得人长细比,入二晨/i L=h+2a0Lo=h+2a=
1.5+2X
0.3=
2.Im人=Lo/
2.1X100cm/l.58cm=
132.91查表得,6=
0.381A为立杆的截面面积,查表附录B,得A=
4.89cmN/6A=13091+
0.381X489=
70.265N/mm2^f=205N/mm2因此,不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大,须作抗滑验算
3、碎浇捣层梁下立杆的受力N=
13.091KN碎浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算R=
13.091KN+l=
13.091KN直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNR〉Rc,不符合要求措施在梁下扣件下再增加一个扣件第三部分板下承重架的验算不组合风荷载时计算N/6AWf模板支架立杆计算段的轴向力设计值N,应按下式计算N=
1.2£NGK+L4£NQKEg模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和
7、板下模板自重计算作用面积横距X纵距=
0.8X
0.6=
0.48m2一根立杆承担模板重模板作用面积X
0.5=
0.48X
0.5=
0.24KN
8、新浇混凝土自重计算作用面积内碎自重横距X纵距X板厚=
0.8X
0.6X
0.22=
0.106m3一根立杆下承担板砂自重
9、碎体积X硅标值=
0.106X24+3=
2.544KN钢筋自重一根立杆下承担钢筋自重碎体积X
1.5=
0.106X
1.5=
0.159KN则一根立杆的£24+
2.544+
0.159=
2.943KNGK=
0.为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载£QK标准值产生的轴向力总和施工人员及设备荷载作用面积二横距又纵距X
1.0=
0.8X
0.6X
1.0=
0.48KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积二横距X纵距又
2.0=
0.8X
0.6X
2.0=
0.96KNE QK=
0.48+
0.96=
1.44KN在不组合风荷载时,荷载组合如下全部恒载X恒载分项系数+全部活载X活载分项系数=
2.943X
1.2+
1.44X
1.4=
5.547KN综上所述,不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=
5.547KN小为轴心受压构件的稳定系数,根据入,查表得入长细比,入=L/i L=h+2a00L=h+2a=l.5+2X
0.3=
2.1m入=L/I=
2.1X100cm/l.58cm=
132.9100查表得,6二
0.381A为立杆的截面面积,查表附录B,得依
4.8%而N/6A=5547+
0.381X489=
29.77N/nm2Wf=ZOSN/nin因此,不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大,须作抗滑验算
4、碎浇捣层梁下立杆的受力N=
5.547+钢管+扣件=
5.547+
0.29+
0.09=
5.927KN
5、碎浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算R=
5.927KN4-1=
5.927KN直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNR〈Rc,符合要求
四、承重架搭设构造要求
1、脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上当立杆基础不在同一高度时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mmo1立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接对接、搭接应符合下列规定立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于小距的1/3搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm,
2、支架立杆应竖直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm
3、设在支架立杆根部的可调底坐,当其伸出长度超过300mm时,应采取可靠的措施固定
4、当梁模板支架立杆采用单根立杆时,立杆应设在梁模板中心线处,其偏心距不应大于25mmo
5、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定1满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵。