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结构设计常见问题分析及工程方案解析结构设计常见问题分析及结构设计常见问题分析及结构设计常见问题分析及结构设计常见问题分析及工程方案解析工程方案解析工方案解析工方案解析赵赵兵兵地震倾覆力矩的计算地震倾覆力矩的计算地震倾覆力矩的计算地震倾覆力矩的计算高规框支框架承担的地震倾覆力矩应小结•高规框10216-7支框架承担的地震倾覆力矩应小于结构总倾覆力矩的•高规抗震50%
8.
1.3设计的框架-剪力墙结构，应根据在规定的水平力作用下结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的比值，确定相应的设计方法……•高规当采用具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构时，应符合下列规定
7.
1.8在规定的水平地震作用下，短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不宜大于结构
1.底部总地震倾覆力矩的•高规条抗震设计的框架-剪力墙结构，50%……
1.3应根据在规定的水平力作用下结构底层框架部分承受的地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的比值，确定相应的设计方法，并应符合下列要求:当框•
1.架部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力矩的时，按剪力墙10%结构设计，其中的框架部分应按框剪结构的框架进行设计・.当框架部分承2受的地震倾覆力矩大于结构总地当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构
2.总地震倾覆力矩的但不大于时，按本章框剪结构的规定设计结构的10%50%规定设计当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地当框架部分承受・
33.的地震倾覆力矩大于结构总地震向为例，分别按加速度、位移和速度三种控制段进行计，分别按加速度、位移和速度三种控制段进行计算，剪重比计算结果如下结构三维轴测图、加速度控制段右边计算结果显右边计算结果1显示，在加速度控制段，每一层的剪重比调整系数均相等调整系数均相等、2位移控制段速度控制、速度控制段地下室强制采用刚性板假定对计算结地3下室强制采用刚性板假定对计算结果的影响果的影响•一般而言，地下室顶板较一般楼板厚，尤其是将结构在地下室顶板嵌固时，其厚度不小于180mm,且楼板不宜开大洞，因此对于能够在地下室顶板处嵌固的工程，强制刚性板假定有一定的合理性性
一、地下室刚性板假定与回填土对地下室约束的关、地下室刚性板假定与回填土对地下室约束的关系•以前的软件在考虑SATWE回填土对地下室的约束•以前的软件在考虑回填土对地下室的约束时，SATWE是将地下室土的约束放在刚性板的质心上，如果不按强制按照刚性板考虑就无法施加约束如果不按强制按照刚性板考虑就无法施加约束所以以前的软件，总是假定地下室楼板为刚性板即便定义了弹性板也不起作用SATWE刚性板，即便定义了弹性板也不起作用•但这样计算也会带来一些问题，在某些情况下会导致计算结果的奇异比如地下层剪力墙剪压导致计算结果的奇异比如地下一层剪力墙剪压比或施工缝验算不过等为此程序进行了改进，允许设计人员定义弹性板并在定义弹性板后允许设计人员定义弹性板，并在定义弹性板后，将回填土对地下室的约束分配到外节点处工程实例工程实例一原版本地下室施加约束方式原版本地下室施加约束方式新版Kx,Ky,Kxy本地下室施加约束方式新版本地下室施加约束方式地下室强制刚imKxl Kyl,KxylyiyixixiKmKKMmK xyixyiyyiKMmKMKxi,Kyi,Kxyiz性楼板假定时位移地下室强制刚性楼板假定时位移地下室定义弹性板后位移地下室定义弹性板后位移两种计算模型下柱底地震剪力对比两种计算模型下柱底地震剪力对比柱底剪力柱底剪力柱底剪力-500KN/-97KN-556KN/-996KN弹性板与梁变形协调弹性板与梁变形协调弹性板与梁变形协调弹性板与梁变形协调新软件消制刚板假定时保•新版软件取消了强制刚性板假定SATWE时保留弹性板面外刚度”的选项，代之以弹性板与梁变协选变形协调选项
一、对结构计算结果的影响、对板柱体系的影响对于地下室顶板需要采用1无梁楼盖的工程，按照对于地下室顶板需要采用无梁楼盖的工程，按照规范要求需要定义弹性板如果强制按刚性板假定处理，从而忽略了无梁楼盖平6,面外刚度对结构定处理，从而忽略了无梁楼盖平面外刚度对结构的影响，使计算结果产生异常定义弹性板后计算结果会大为改善如若再定义弹性板6后，计算结果会大为改善，如若再考虑弹性板与梁变形协调，则使计算结6果更加合理理对斜板结构的影响、对斜板结构的影响对于屋面斜板，此22参数对斜梁内力影响很大恒载作用下弯矩图（协调）恒载作用下弯矩图（协调）恒载作用下弯矩图（不协调）恒载作用下弯矩图（不协调）水楼板的影响、对水平楼板的影响一般情况下，3当定义了弹性板，并考虑梁板变形协调影响时，会使楼板承担较多弯矩，从而使梁的弯矩减小，使梁的安全储备降低这与传统经验体系中梁全部承担所有弯矩相悖，因此不建议采用对地下室顶板转换结构的影响、对地下44室顶板转换结构的影响当地下室顶板为转换结果时，不考虑板的弹性变形会使计算结果产生较大差异变形会使计算结果产生较大差异横风向风振和扭转风振”的选择〃横风向风振和扭转风振的选择横风向风振和“扭转风振的选择”横风向风振和“扭转风振”的选择范横向振扭转振影响的定
一、规范对横风向风振和扭转风振影响的规定、横风向风振《荷载规范》1对于横风向风振作用效应明显的高层建筑及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向高层建筑及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向风振的影响；•横风向风振作用效应明显的概念建筑高度超过•横风向风振作用效应明显的概念建筑高度超过或高宽比大于的高层建筑；细长圆形截面构筑物一般指高150m5度超过或高宽比大于的构筑构筑物般指高度超过或高宽比大于30m430m的构筑物•横风向风振等效风荷载的确定方法横风向风振等效风荷载的4确定方法-《荷载规范》对于平面或立面体型比较复杂的高层建筑和高耸结构横风向风振的等效风荷的高层建筑和高耸结构，横风向风振的等效风荷载宜通过风洞试验确定；也可比照有关资料确定定•对于圆形截面高层建wLk筑及构筑物，其由跨界强风共振（漩涡脱落）引起的横风向风振等效风荷载共振（漩涡脱落）引起的横风向风振等效风荷载可按本规范附录确wLk H.1定•对于矩形截面及凹角或削角矩形截面的高层建筑,其横风向风振等效风荷载可按本规范附录确定确定-《荷载规范》矩形截面高层建筑wLk H.2当满足下列条件时，可按本节的规定确定其横风向风振等效风荷载建筑的1平面形状和质量在整个高度范围内基本相同；高宽比在之间，深2H/B4〜8宽比在之间；其中为结构的迎风面宽度为结构平面D/B
0.5~2的进深顺风行为结构的迎风面宽度，为结构平面的进深顺风行尺寸；B D为结构横风向第阶自振周期为结构横风向第阶自振周3T110/BDT3,TL11期，为结构顶部风速说明对于第一条，体型收进的结构、vH10/1BDTvLH带裙房的建筑以及相邻层的质量比相差倍的建筑应不能按横风向等及相邻15层的质量比相差倍的建筑应不能按横风向等效风荷载进行计算扭转风
1.52振、扭转风振《荷载规范》对于扭转风振作用效应明显的高层建筑及2・
8.
5.4高耸结构宜考虑扭转风振的影响高层建筑及高耸结构，宜考虑扭转风振的影响•扭转风振作用效应明显的概念高度超过；1150m23•扭转风振等效风荷载的确定方法H3D/B15DB3D/B
1.5vT
44.01BDvTHT扭转风振等效风荷载的确定方法-《荷载规范》对于体型较复杂以及质量♦或刚度有显著偏心的高层建筑扭转风振等效风荷刚度有显著偏心的高层建筑，扭转风振等效风荷载宜通过风洞试验确定；也可比照有关资料确定定wTk•对于质量和刚度较对称的矩形截面高层建筑，其扭转风振等效风荷载wTk可按附录确定扭转风振计算适用范围扭转风振计算适用范围H.3・H.3H,31矩形截面建筑的平面形状在整个高度范围内基本相同截面尺寸和质量沿23高度基本相同的矩形截面高层建筑，其刚度及质量的偏心率偏心距/回转半径小于在范围内荷载范条文说
0.246DBH5D/B
1.5~5vT610/1BDvTHT当偏率大《荷载规范》条文说明当偏心率大于高层建筑的弯扭耦合风・
0.2,振效应显著，结构风振响应规律复杂能采给出的算方算扭应规律复杂，不能采用给出的计算方法计算扭转等效风荷载，大量风洞试验结果表明，二H.3者的合建耦合作用易发生不稳定的气动弹性现象建议在风洞试验的基础上，有针对性地进行研究二和软件对横风向和扭转风振的处理
二、SATWE PMSAP和软件对横风向和扭转风振的处理
（一）、软件对SATWE PMSAP SATWE横风向和扭转风振的处理（）、软件对横风向和扭转风振的处理角SATWE修例为削角为角
1、角沿修正比例（b/B）（+为削角，-为凹角）・《风荷载规范》规定角沿修正系数和可按下列规定确定对于横截面Cm mCsm1为标准方形或矩形的高层建筑，和对于横截面为标准方形或矩形的高Cm1层建筑，和取；对于图所示的削角或凹角矩形截面横风Cm Csm
1.02H25向对于图所示的削角或凹角矩形截面，横风向力系数沿修正因子可按2Cm下式计算、计算条件校核、计算条件校核•由于附录和计算的等22H2H3效横风向和扭转风由于附录和计算的等效横风向和扭转风荷载值有H.2H.3严格的条件限制，因此程序提供计算条件校核功能，如果不满足条件，则计算结果需慎重使校核功能，如果不满足条件，则计算结果需慎重使用，因为一旦勾选考虑横风向风振或扭转风振，程序直接按照附录和计算风H.2H.3振效应，而不再判序直接按照附录和计算风振效应，而不再判断适H.2H.3用条件•需要指出的是当校核扭转风振效应时，程序在需要指出的是当校核扭转风振效应时，程序在校核结果中没有输出偏心率,需要设计人员在文件中查找文件中查找WMASS.OUT WMASS.OUT
（二）、
（二）、软件对横风向和扭转风振的处理顺向顺PMSAPPMSAP・风向风工况•横风向风工况WX,WY,WX1,WYL…•扭转风工况•承载力组合（）VX,VY,VX1,VYL…TX,TY,TXLTYL…1l.OWd•变形控制顺风向和横风向独立输出控制计算
20.6*Wd+
1.0WI3LOWt书”中核查顺风、横风、扭风的作用值独立的横风向和扭转工况顺风、横风、扭风参与承载力组合
三、计算校核在和软件中的应用
三、计PMSAP SATWE算校核在和软件中的应用•由于附录和计算的等效PMSAPSATWEH.2H.3横风向和扭转风荷载值有严格的条件限制，因此要特别重视软件提供的校核结果，这对软件尤其重要•不满足条件的风振加速度计算结SATWE果,软件不保证其合理性，这一点要好一些保其合性这点SATWE PMSAP要好
四、结构基本周期在风振计算中的作用
四、结构基本周期在风振计算中的作用•在和软件中，都要求输入结构基本周期此基本周期SATWE PMSAP的大小对计算结果影响很大周期，此基本周期的大小，对计算结果影响很大第一次计算时程序给出缺省值，第二次计算时，一定要注意修改缺省值将真实的结构基本周期输入定要注意修改缺省值，将真实的结构基本周期输入进去，否则会使计算结果差异很大五考虑风振时的预组合
五、考虑风振时的预组合工况顺风向横风向风振扭转风振工况顺风向风荷载横风向风振等效风荷载扭转风振等效风荷载六风振作用下的位移计算lFDk-
20.6FDkFLk-3-TTk
六、风振作用下的位移计算高考虑横向或扭转振影响时-《高规》考虑横风向分组或扭转风振影响时，结构顺风及横风向的侧移应分别符合本规程第条的规定条的规定-《高规》条文说明解释，横风向效应与顺风向效373426应是同时发生的，因此必须考虑两者的效应组合对于结构侧向位移控制，仍可按同时考虑横风向与顺风向影响后的计算方向位移确定，不必按矢量和的方向控制结构的层间位移-《高规征求意见稿》给出了具体的计算方法，即需满足需满足•其中为同时考虑横风向和顺风向影响的层间位移△△为横风向风振Ax,Ay引起的结构在间位移，为横风向风振引起的结构在和方向的位AxC,AyC xy移，，为顺风向风振引起的结构在和方向的位移［］为层间位AxA,AyA A/h移角限的结构在和v方向的位移，仆/］为层间位移角限值地震作用效x h应符号的确定地震作用效应符号的确定地震作用效应符号的确定地震作用效应符号的确定按主振确定地内力符
一、按主振型确定地震内力符号•单振型计算的有符号性•地震作用效应的无符号性、不同mjmkkjjkSSSHEk jklll的符号表示方法对计算结果的影响（）对地震作用下单工况内力的影响•通过比较可知，1此选项不改变单工况内力值，但会改变符号符号不勾选勾选地震作用下X梁弯矩图地震作用下梁弯矩图架柱剪跨的影响（）对框架柱剪跨比的影X2响《混凝土规范》对框架结构中的框架柱，当其反弯点在层高范围内
63.12-1时，可取为（）；《抗震规范》反弯点位于柱高中部的框架柱可Hn/2h0629《抗震规范》反弯点位于柱高中部的框架柱可按柱净高与倍柱截面高度之2比计算；软件计算剪跨比是按照简化公式计算的软件计算剪跨PKPM PKPM比是按照简化公式计算的,因此反弯点是否在柱高范围内对计算方法是否可行非常重要行非常重要（）对效应的影响（）对效应的影响3p-63pS10混凝土规范（）以上表述说
6.
2.3N1M
9.O AfNc
9.021MM11234Mlc211234Mic明，当柱端弯矩异号或即便同号，但两端弯矩比小于时，都可以09不考虑效应但两端弯矩比小于时，都可以不考虑效应p-b
0.9p-b构件设算结的影响（）对构件设计计算结果的影响由于地震作用的4往复运动，符号改变了，会影响组合内力计算结果吗？高阶振控制时构件内力符的续
二、高阶振型控制时构件内力符号的不连续性•当结构为高阶振型控制时，竖向构件沿高度方向计算的内力符号（如轴力和弯矩）会出现不连续的现象工程实例一实•某框剪结构，共层（含层地下室），抗震设防312烈度为度结构三维轴侧图如下图所示防烈度为度，结构三维轴侧图如下66图所示软件计算的各振型产生的基底剪力结果如下•通过上述计-SATWE算结果可以判断，第振型为主振型结构第十一振型图结构第十振型图工11程实例二程实例•某双塔框剪结构，塔层，塔层，结构三维轴侧图126219如下图所示轴侧图如下图所示塔塔塔•前阶结构振型图显示如下1126前阶结构振型图显示如下第振型图（塔向）第振型图（塔向）第11y11y振型图（塔向）第振型图（塔向）第振型图（塔扭转）第21x21x314振型图（塔向）第振型图（塔向）第振型图（塔向）第振型图2x42x52y6（塔扭转）第振型图（塔扭转）板作为梁的翼缘作用的影响的考虑板作262为梁的翼缘作用的影响的考虑板作为梁的翼缘作用的影响的考虑板作为梁的翼缘作用的影响的考虑
一、规范的规定-《混凝土规范》和《高规》对于考虑板翼缘作用的梁刚度放大系数提出了具体的调整方式，分别介绍如下、《新1混凝土规范》第条规定对现浇楼板、《新混凝土规范》第条规定对现524浇楼板和装配整体式结构，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响梁受压区有效翼缘计算宽度度和承载力的影响梁受压区有效翼缘计算宽度可按表所列情况中的最小值取用；也可采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定表矩形组合截面受弯构件受压区524有效翼缘计算宽度（勘误前）情况形、形截面倒形截面肋形梁（板）独T IL立梁肋形梁（板）按计算跨度考虑按梁（肋）净距110L0/3L0/3L0/62sn考虑按肋净考虑按翼缘高度考虑表合截b+sn—-b+sn/23hF b+12hFbb+5hF弯构件有翼算宽度勘情况形、形截面倒形截面表矩形组合截面受弯构件T IL受压区有效翼缘计算宽度（勘误后）肋形梁（板）独立梁肋形梁（板）按1计算跨度考虑按梁（肋）净距考虑按10L0/3L0/3L0/62sn b+sn—b+sn/23翼z缘高度考虑hf/h
00.1—b+12hf—hF,,,,,,
0.1hf7h00,05b+12hf b+6hf b+5hf hf/h00,05b+12hf bb+5hf hf/h
00.05b新高第条定在结构内力与位移、《新高规》第条规定:在结12hfbb5hf
25.
2.2构内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取对于无现
1.3〜
2.0浇面层的装构高配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用按照《高规》中附录说明的建议，中梁该系数可取边梁梁可取
二、楼板作为翼缘对梁刚
2.0,
1.5度的影响-《新混凝土规范》对考虑板的翼缘作用对梁刚度的影响是新增条文，老规范并没有涉及此新增的影响是新增条文，老规范并没有涉及此新增条文采用两种方法计算楼板对梁刚度的影响第一种是按照表的要求直接将楼板作为梁的翼种是按照表的要求接将楼板作为梁的翼缘按照形梁参与到结T构的整体刚度中进行计算；第二种是采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度第种是采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定即按照形梁的惯性矩与矩形梁的确按惯T与惯性矩比来确定刚度增大系数三梁刚度放大系数法
三、梁刚度放大系数法《新高规》对梁刚度放大系数的考虑与旧《高规》相同，其确定方法也比・较近似，中梁取边梁梁取版软件结合新的《混凝土规
2.0,
1.5-2010SATWE范》和《高规》的相关规定，在【调整信息】中提供了两种选项，一种是按照《新高规》的原则由用户输入中梁和边梁刚度放大系数，另一种是按照《新混凝土规范》的梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定梁刚度放大系数如下图所示两种方式指定全楼刚度放大系数按混凝土规范自动按混凝SATWESATWE・土规范自动计算截自动附楼板缘
四、形截面法（自动附加楼板PMSAP T翼缘）《碎规范》对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘
5.
2.4:对梁刚度和承载力的影响勾选此项后，程序自动按形截面输出截面信息，T勾选此项后，程序自动按形截面输出截面信息，并给出配筋面积范的定T截腹部•根据《混凝土规范》的规定，沿截面腹部均匀配置纵向普通钢6224筋的矩形、形或形截面钢筋混凝土偏心受拉构件，其截面受拉承载力应符T I合本规范公式（）的规定•由此可见，对于形梁，规范要求在受
6.
2.25-1T拉区按矩形梁配筋，也就是说翼缘不能受拉但目前程序并没有这样做，其配筋面积是考虑受拉区翼缘的影响的矩形截面刚度放大风PMSAPPMSAP弯矩（）截面风弯矩（）矩形截面刚度不放大风弯矩（）五矩形
1.3T/L
1.
31.0碎梁翼倾覆力矩的但不大于时，按框架结构进行设计，框架部分的抗震等50%80%级和轴压比限值宜进行设计，框架部分的抗震等级和轴压比限值宜按框架结构的规定采用当框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地当框架部o-4・
4.分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的时，按框架结构进行80%设计，框架部分的抗震等级和轴压比限值应按框架结构的架部分的抗震等级和轴压比限值应按框架结构的规定采用地震地震倾SATWESATWEPMSAP覆力矩的倾覆力矩的计算方法计算方法
一、地震
一、地震倾覆力矩的倾覆力矩的计算方法计算方法规定水平力抗规方法•规定水平力抗规方法（求和V*H方式）（VH求和方式）・规定水平力轴力方式规定水平力轴力方式（力学标准方式）・振型叠加法旧版方法•第层的框架倾覆力矩求和方式CQC kV*Hnst《抗规》的条文说明中规定框架nchVM kiljijijckhVM-部分地震倾覆力矩的《抗规》的条文说明中规定框架部分地震倾覆力矩的计算公式为力学标准方式nm ijiijchVMll力学标准方式］）（［第层取矩参考nc ljkjOkkjkj*ck MxxNMk点位置确定•一般而言，对于对称布置的框剪、j iixNxkkiNxkkO框筒结构，力学方式的框架倾覆力矩要远大于方式的倾覆力矩力矩倍！V*H2•而对于偏置布置的框剪、框筒结构，力学方式的框架倾覆力矩与方式V*H的倾覆力矩比较接近考察向考察向力学方式只是略大一点架剪墙合紧密间X传•总之，总框架与总剪力墙配合得越紧密，二者之间的传力越显著，两种方法统计的框架倾覆力矩差异越大•反过来，对于独立工作的框架和剪力墙，两种方法是一致的的对于框筒结缘内力贡献折减系数
五、矩形碎梁翼缘内力贡献折减系数设计信息中新增矩形碎梁翼缘内力献折减
（一）、“设计信息中新增矩形碎梁翼缘内力贡献折减系数”的含义《新混凝土规范》第1条规定对现浇楼板和装配整、《新混凝土规范》第条规定对现5241524浇楼板和装配整体式结构，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响梁受压区有效翼缘计算宽度可按表所列情况中的最梁受压区有效翼缘524计算宽度可按表所列情况中的最小值取用；也可采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定六梁板顶面与柱顶对齐在梁扭矩计算中的应用
六、“梁板顶面与柱顶对齐在梁扭矩计算中的应用问的出
（一）、问题的提出一般而言，在计算梁扭矩时，考虑到刚性板的有利作用，可将梁扭矩进行折减，软件中缺省为PKPM但折减系数具体取多少在规范中并没有明确的规定根据相关文献【】
0.4,1的研究可知，该系数跟梁截面大小、板的厚度、荷载分布情况、梁所处位置（中梁还是边梁）等诸多因素有关，因此该参数应该慎重取用，否则会使计算结果偏不安全二”梁板顶面与柱顶对齐的含义
二、梁板顶面与柱顶对齐的含义在传统的有限元理论中，弹性板与梁是中心线在传统的有限元理论中，弹性板与梁是中心线协调的，而实际上，弹性板与梁是在顶面协调的，这种协调位置的改变，会对梁的扭矩计算结果，这种协调位置的改变，会对梁的扭矩计算结果产生较大影响梁板中线协调梁板顶面协调梁板中线协调梁柱重叠部分简化为刚域的计算方法梁柱重叠部分简化为刚域的计算方法梁柱重叠部分简化为刚域的计算方法梁柱重叠部分简化为刚域的计算方法-《高规》在结构整体计算中，宜考虑框架或壁式框架梁、柱节点取的刚域图影响，两端截面弯矩可取刚域端截面的弯矩计算值
5.
3.4刚端截可端截算域的长度可按下列公式计算Ibl=al-
0.25hb
53.4-1lblalO.25hb
5.
3.41lb2=a2-O.25hb
5.
3.4-2IO25b5343lcl=cl-
0.25bc当计算的刚域长度为负值时，应取为零剪力534-3Ic2=c2-O.25bc
53.4-4墙连梁的设计剪力墙连梁的设计剪力墙连梁的设计剪力墙连梁的设计
一、剪力墙连梁按梁输和按洞口形成两种输入方法的区别
二、剪力墙连梁超筋的处理方式、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点、墙梁跨中节点作为刚性楼板11从节点影响结构期•影响结构周期•影响构件内力，尤其连梁内力，一定程度能缓解连梁超筋•勾选时，墙梁内力平衡校核应考虑轴力勾选时，墙梁内力平衡校核应考虑轴力•不勾选时，墙梁能满足弯矩、剪力平衡条件勾选不勾选勾选不勾选勾选勾选不勾选不勾选勾选勾选不勾选勾选不勾选不勾选•不勾选时弯矩剪力满足平衡条件不勾选时，弯矩、剪力满足平衡条件1153*
2、交叉斜筋1=
242115.
32.1=2421222+
11942416122.2+
119.4=
244.62红字表示交叉斜筋适用条件叉斜筋字表示叉斜筋适用条件-《混凝土规范》对于
一、二级抗震等级的连梁，当跨高比不大于时，除普通箍筋外宜另配
2.5置斜向交叉钢筋，其界面限制条件及斜截面受剪承载力可按下列规定计算当连梁截宽度时采交、当洞口连梁截面宽度不小于时，可采用交叉1250mm斜筋配筋图其截面限制条件及斜截面受剪承载力符合下列规定承11710-1载力符合下列规定受剪截面应符合下列要求斜截面受剪承载力应符合12下列要求、对角暗撑（红字表示交叉斜筋适用条件）对角撑字表示叉斜3筋适用条件-《混凝土规范》当连梁截面宽度不小于时，可采用集400mm中对角斜筋配筋图时，可采用集中对角斜筋配筋图）11710-2400mm
11.
7.102或对角暗撑配筋图）其截面限制条件及斜截面受剪承载力应符合下
11.
7.10-3,列要求件及斜截面受剪承载力应符合下列要求）受剪截面应符合式1（）的要求）斜截面受剪承载力应符合下列要求）斜截面受剪
11.
7.10-122承载力应符合下列要求《高规》跨高比不大于的框筒梁和内筒连梁宜增配Vwb2fydAsdsina/yRE-2对角斜向钢筋跨高比不大于的框筒梁和内筒连梁宜采用交叉暗撑（图1）且应符合斜梁规定梁的截高度宜小梁的截面高度不宜小于；
9.
3.8,1400mm全部剪力应由暗撑承担，每根暗撑应由不小于根纵向钢筋组成纵筋直径24不应小于其总面积应按向钢筋组成，纵筋直径不应小于其总面14A14mm,积应按下列公式计算）持久短暂设计状况）持久、短暂设计状况）As112地震设计状况、交叉斜筋和对角暗撑在软件中的体现叉斜筋对角撑3PKPM在软件体现软件在“配筋信息”中增加参数梁抗剪配筋采用交叉・SATWE斜筋方式时,箍筋与对角斜筋的配配筋采用交叉斜筋方式时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比•在〃特殊构件定义中•在特殊构件定义中设计人员能够对按框架梁输和按洞口方式”形成这两种方式定义交叉斜筋和对角暗撑布置交叉斜筋和对角暗撑布置交叉斜筋和对角暗撑未设置交叉斜筋和对角暗撑的计算结果设置交叉斜筋和对角暗撑的计算结果设缝连梁、设缝连梁•目前44的程序只能对按普通梁输入的连梁设缝对按洞方式形成的连梁还无SATWE此功能缝，对按洞口方式形成的连梁还无此功能设缝前的计算结果设缝后的计算结果设缝前的计算结果设缝后的计算结果剪力墙边缘构件计算简图与边缘构件配筋结果相差很大的原因软件说书第的解释剪•根据《软件说明书》第页的解释，剪力墙阴影SATWE92区的计算主筋的原则如下•以上原则可以看出，软件计算边缘构件SATWE阴影区面积时是按照单肢墙计算暗柱面积，并进行影区面积时是按照单肢墙计算暗柱面积并进行叠加得到的但经常有设计院的朋友提出，软SATWE件配筋简但经常有设计院的朋友提出，软件配筋简图中显示的配筋SATWE面积相加后与边缘构件配筋简图中显示的配筋面积相差甚远，边缘构件简图中显中显示的配筋面积相差甚远，边缘构件简图中显示的配筋面积往往比配筋简图中经相加后得到的大很多，不知为何？在此，本人拟结合具体工程大很多，不知为何？在此，本人拟结合具体工程实例，与广大设计人员探讨一下剪力墙边缘构件配筋的计算过程配筋的计算过程工程实例一工程实例•某剪力墙结构，第二层局部墙肢平面简图如下此段墙体抗震等级为三级由于其位处底部加强区，根据《抗震规范》表得到抗震等级为三级的645-3,剪力墙结构约束边缘构件最小配筋率为和者之间的较大值配筋率001A6014为和
①二者之间的较大值根据《高规》注可知，此段形O.OlAc6141L墙体各肢截面高度与厚度之比均小于程序判断为短肢剪力墙并以白色外边8,线显示由此根据墙体为短肢剪力墙，并以白色外边线显示由此根据《高2规》的规定，短肢剪力墙的全部竖向钢筋的配筋率，三级不宜小于右
1.0%图所示为软件计算的此段剪力墙SATWE右图所示为软件计算的此段剪力墙在配筋简图中的计算结果SATWE计算结果显示，墙体一端暗柱配筋面积为墙体为根据《说114,20SATWE明书》中的解释，表示此段墙体构造墙体《说明书》中的解释，01SATWE表示此段墙体构造配筋墙体和计算结果文本文件显示如下墙体0121配筋计算结果墙体配筋计算结果软件在边缘构件软件在2SATWE•SATWE边缘构件简图中显示，边缘构件的配筋面积为的配筋面积为15471mm2边缘构件的配筋面积为边缘构件•查边缘5471mm2,22381mm222381mm2构件和的文本文件计算结果如下文件，计算结果如下边缘构件边缘121构件计算结果边缘构件计算结果边缘构件计算结果边缘构件计算结1122果•按照《说明书》的解释，边缘构件的配筋面积为SATWE11350x2+1200（边缘构件构造配筋面积）而程序计算结果为；边2=3900mm2,
5470.5mm2缘构件为构造配筋，阴影区面积为根据《抗规》表的要2120000mm2,645-3求，
①二者取大值，其构造纵筋配筋面
0.01Ac=1200mm2,614=
923.16mm2,积为程序输出的阴影区配筋面积为由此可见二者相差1200mm2,
2381.2mm2,很多•原因分析原因分析、墙体的配筋计算墙体的截面尺寸为111300x600墙体的截面尺寸为其钢筋合力作用点取（此1300x600,6004x300=1200,40为程序内部规定主要是解决墙肢过短导致边缘为程序内部规定，主要是解决墙肢过短导致边缘构件长度重合甚至不够的问题），程序计算的边缘构件配筋面积为缘构件配筋面积为•竖向分布筋的考虑竖向分布筋的13501350考虑•根据《混凝土规范》的规定，沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋6219的矩形形或形截面钢均匀配置纵向普通钢筋的矩形、形或形截面钢筋T IT I混凝土偏心受压构件，其正截面受压承载力宜符合下列规定符合下列规定通过对公式的分析可以看通过对公式的分析6219-1-6219-
46.
2.
1916.
2.194可以看出，程序在计算边缘构件配筋面积时，是考虑竖向分布筋配筋率的，因此在墙体的配筋面积统计向分布筋配筋率的，因此在墙体的配筋面积11统计时忽略边缘构件配筋面积是不合适的可以理解为程序是按照带分布筋的柱子计算配筋面积为程序是按照带分布筋的柱子计算配筋面积此段墙体总长为按一半计算分布筋长度为则此段墙体边缘构件总配筋面600,300,积为则此段墙体边缘构件总配筋面积为为300,1350+300-4000x
0.0025此墙属于短肢剪力墙根据《高规》的规•此墙属于短肢剪力墙，=15457225根据《高规》的规定，短肢剪力墙的全部竖向钢筋的配筋率，三级不宜小于此段墙体全截面配筋面积为不宜小于此段墙体全截面配筋面10%
3001.0%积为边缘构件配筋面积为小于程序取300x600x
0.01=1800,900,15451545小于程序取、墙体的配筋计算墙体筋计算•墙体的截面尺1545,1545222寸为长宽比由于是按单肢计算配筋，因300x1850,1850/300=6174,1850/300由于是按单肢计算配筋，因此钢筋合力作用点程序取计算
6.174,400/2=200,的暗柱配筋面积为所以为构造配筋，配筋面积柱配筋面积为所以为构造0,0,配筋，配筋面积•此墙属于短肢剪力墙根据《高规》=400x300x
0.01=1200的规•此墙属于短肢剪力墙，根据《高规》的规定，短肢剪力墙
72257.
2.2-5的全部竖向钢筋的配筋率，三级不宜小于此段墙体全截面配筋面积为10%300不宜小于此段墙体全截面配筋面积
1.0%竖向分布筋配筋面积为•竖300X185000x
0.01=5550o1850400400x300向分布筋配筋面积为•1850-400-400x300x
0.01=
787.5*5550-
787.5=
4762.5边缘构件的阴影区配筋面积为2与程序计算结果相符边缘构件总筋的算、边缘构件
4762.5/2=
2381.25,31总配筋面积的计算•墙体下部边缘构件配筋面积为2，•边缘构件构件总配筋面积为边缘构件构件总配
2381.25+1545=392511筋面积为与程序计算结果相符•与程序计算结果3925+1545=5470mm2o♦相符程序输出的约束边缘构件计算过程程序输出的约束边缘构件计算过程工程实例二工程实例二•某剪力墙结构，第三层局部墙肢平面简图如下•此段墙体抗震等级为三级，抗震构造措此段墙体抗震等级为三级，抗震构造措施的抗震等级为二级由于其位处底部加强区，根据《抗震规范》表645-3,得到抗震构造措施为二级的剪力墙结构得到抗震构造措施为二级的剪力墙结构约束边缘构件最小配筋率为和二者之间的较大值•此段形墙体的墙肢截面高度与厚度O.OlAc6016L1之比均大于程序判断为非短肢剪力墙•右图所示为软件计算的此8,SATWE段剪力墙肢墙肢右图所示为软件计算的此段剪力墙在配筋简图21SATWE中的计算结果计算结果显示，墙肢一端暗柱配筋面积为墙肢为114,21墙肢为•墙体和计算结果文本文件显示如下墙肢计算配筋结果21121墙肢计算配筋结果软件在边缘软件在边缘构件简图中显2・SATWE SATWE示，边缘构件的配筋面积为缘构件的配筋面积为•查此边缘构件的3040mm2文本•查此边缘构件的文本文件,计算结果如下按说书的解释边缘构件的♦按照《说明书》的解释，此边缘构件的计算配筋面积为SATWE构造配筋积为的筋面积为1331x2+47=2709mm2,260000x
0.01=2600mm2,的配筋面积为二者取大值则为最终最终取
60161205.76mm2,222600mm2,2709mm2•而程序计算结果为由此可见二者相差很多•原因分析•原因分析3040mm2,、墙肢分布钢筋的考虑•其中填充区代表边缘构件阴影区面1200200200200积红点表•其中，填充区代表边缘构件阴影区面积，红点表示剪力墙边缘构件钢筋合力作用点上图表明阴影区配筋面积与竖向分布筋面积之上图表明，♦阴影区配筋面积与竖向分布筋面积之间一边各有的重合区，在统计，200mm阴影区配筋面积时应考虑此重合区的影响筋面积时应考虑此重合区的影响、2墙肢的配筋计算墙体的截面尺寸为其钢筋合11200x900,9004x200=800,力作用点取程序计算的剪力作用点取程序计算的剪力墙暗柱配筋面200,200,积为•此段墙肢一端边缘构件总计算配筋面积为配筋面积为13311•墙肢右端阴影区面积为墙肢右端阴影1331+200x200x
0.0025=1431111区面积为•墙肢右端阴影区边缘构件总构造配筋1200*400=80000mm211面积为80000x
0.01=800mm26x314x82=1205•二者取大，则墙肢右端端边缘构件总构76mm26x
3.14x82=
1205.76mm21造配筋面积为、墙肢的配筋计算墙体的截面尺寸为
1205.76mm2322墙体的截面尺寸为其钢筋合力作用200x4200,2200x4200,42004x200=800,点取程序计算的剪力墙暗柱配筋面积为程序计算的剪力墙暗柱配200,47mm2筋面积为墙肢一端边缘构件总计算配筋面积为47mm♦247200x200x00025147247+200x200形阴影区的配筋面积的计算、形阴影区的配筋x
0.0025=147mm24L24L2面积的计算按照规范要求形阴影区的面积L2200x500+200x3001600002200x500+200x300=160000mm2-B的计算配筋面积二墙肢左端边缘构件面墙构件积+墙肢下端边缘构件面212积，即•阴影区的构造配筋面积1431+147=1578mm22160000x0者大01=1600mm2160000x
0.01=1600mm26x
3.14x82=
1205.76mm2则影总构造配筋积为•二者取大，则阴影区总构造配筋面积为21600mm25形边缘构件总配筋面积的计算形边缘构件总面积由于墙肢两边缘构件L・L1之间的距离很近，只有程序进行了归并，将阴影区、和分布筋间100mm,12距统一归并在一起，则形边缘构件总并，将阴影区、和分布筋间距统归L12并在起，则形边缘构件总面积・形边缘构件计算配筋总L=260000mm2L面积形边缘构件构造配筋总面积由于阴影区和阴影1578+1431=3009mm2-L1区的总面积是由于阴影区和阴影区的总面积是212而实际的形边缘构件总面积是160000+800=240000mm2L因此程序需要对构造配筋要面积进行换算，具体的换算方法是260000mm2,计算配筋和构造配筋二者取1600+
1205.76x260000/240000=
3039.57mm2大则最终配筋结果为•计算配筋和构造配筋二者取大，则最终配筋3039572结果为•程序显示的计算结果为
3039.57mm2基本相符结•小结、通过以上分析可以看出，设计人
3040.48mm2,1员之所以计算的计算配筋面积为主要是忽略1331x2+47=2709mm2,了分布筋的影响，考虑此因素的影响，就能得到程序的计算结果，三个暗柱的分布筋重合面积一共是则600mm,在考虑构造配筋面积时不能简2709+200x3x200x
0.0025=3009mm22单地那边缘构件、在考虑构造配筋面积时，不能简单地那边缘构件的面积2进行计算，而应该考虑面积的换算构力学方式的框架倾覆力矩方面可以反映•对于框筒结构，力学方式的框架倾覆力矩一方面可以反映框架的数量；另一方面可以反映框架的空间布置；是更为合理的衡量”框架在整个抗侧力体系中的作用”的指标合理的衡量框架在整个抗侧力体系中作用的指标•对于非框筒结构，可以考虑采用抗规法对于非框筒结构，可以考虑采用抗规法•规定水平力下的倾覆力矩百分比与老办法相规定水平力下的倾覆力矩百分比与老办法相差很小层号塔号框架弯矩短肢墙弯矩墙及支撑弯矩总弯矩层号塔号框架弯矩短肢墙弯矩墙及支撑弯矩总弯矩
1110153.
21.3%
0.
0.0%
37423.
78.7%
47576.
219537.
23.1%
0.
0.0%
31678.
76.9%
41215318870.
25.5%
0.
0.0%
25869.
74.5%
34738.417981280%000%2047772振型叠力口法0%28458CQC
417981.
28.0%
0.
0.0%
20477.
72.0%
28458.
516957.
30.9%
0.
0.0%
15542.
69.1%
22499.
615844.
34.4%
0.
0.0%
11125.
65.6%
16969.
714685.
39.1%
0.
0.0%
7287.
60.9%
11972.813518461%000%410853振型叠加法9%7626CQC
813518.
46.1%
0.
0.0%
4108.
53.9%
7626.
912366.
58.3%
0.
0.0%
1694.
41.7%
4060.
1011290.
83.8%
0.
0.0%层号塔号框架弯矩短肢墙弯矩墙及支撑弯矩总弯矩层号塔
249.
16.2%1539号框架弯矩短肢墙弯矩墙及支撑弯矩总弯矩
119915.
21.3%
0.
0.0%
36584.
78.7%
46498.
219324.
23.1%
0.
0.0%
31001.
76.9%
40325318678.
25.5%
0.
0.0%
25386.
74.5%规定水平力
34063.417813279%000%20178721%
27991417813.
27.9%
0.
0.0%
20178.
72.1%
27991.
516812.
30.7%
0.
0.0%
15396.
69.3%
22208.
615720.
34.0%
0.
0.0%
11089.
66.0%
16809.
714582.
38.5%
0.
0.0%规定水平
7316.
61.5%
11898.813437452%000%4161548%7597力
813437.
45.2%
0.
0.0%
4161.
54.8%
7597.
912309.
57.0%
0.
0.0%二计算墙
1743.
43.0%
4051.
1011258.
82.2%
0.
0.0%
272.
17.8%
1530.倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘
二、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘范在载力算中剪力墙的-《混凝土规范》在承载力计算中，剪力墙
9.
4.3的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距、门窗洞间翼墙的宽度剪力墙度假侧各倍翼墙度剪力的宽度、剪力墙厚度加两侧各倍翼墙厚度，剪力墙墙肢总高度6的四者中的最小值程序的处贝程序的处理原则•在计算剪力1/10hSATWE墙配筋面积时，是按照单肢考虑的，没有考虑翼缘的作用•剪力墙所承担的倾覆力矩的计算，以前的版本是剪力墙所承担的倾覆力矩的计算，以前的版本是取得所有墙体的墙肢，没有按照规范的要求仅考虑有效翼缘的作用虑有效翼缘的作用•新版软件增加了剪力墙倾覆力矩的计算仅考虑腹板和有效翼缘的作用板和有效翼缘的作用程序考虑有效翼缘的取值规则・SATWE程序考虑有效翼缘的取值规则•剪力墙有效翼缘的长度SATWE=min{l/2Zhi,其中为翼缘方向长度为同一翼缘所连接，其中为翼缘方向1/10H,6t}L EhL长度,为同一翼缘所连接的所有腹板长度，结构总高度，为墙厚两种Zhi Ht算法对计算结果的影响•两种算法对计算结果的影响•考虑腹板和有效翼缘的算法会使框架承担倾覆力增剪力墙担得轻力减矩百分比增加，剪力墙承担的倾覆力矩减少•对于由于方案等诸多原因造成单向剪力墙过少或存在大量短肢剪力墙的情况，考虑腹板和有效翼缘的算法会使计算结果更加合理规定水平力〃下扭转位移比的计算规定水平力〃下扭转位移比的计算规定水平力下扭转位移比的计算规定水平力下扭转位移比的计算范求
一、规范要求、《抗规》规定在规1定水平力下楼层的最大弹性水平位移或（层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的倍（）、
1.22《高规》规定……在考虑偶然偏心影响的规定水平的震力作用下，楼345层竖向构件最大的的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移,级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的倍,不应大于该A
1.2楼层平均值于该楼层平均值的倍，不应大于该楼层平均值的
1.
21.5倍......《抗规》和《高规》倾覆力矩的计算采用规、《抗规》和《高规》o3倾覆力矩的计算采用规定水平力，其中《抗规》条文设置少量抗震墙的框架结构在规定的水平力作用下底部框架所承担的地震倾覆构，在规定的水平力作用下，底部框架所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架的抗震等级仍应按框架结构确定，抗震墙的抗震等级可与框架的抗级仍应按框架结构确定，抗震墙的抗震等级可与框架的抗震等级相同、4《高规》在规定的水平地震作用下，短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩不宜大于结构底部总地震倾覆力矩的高支架担的地倾力、《高规》框支框50%5架承担的地震倾覆力矩应小于结构总地震倾覆力矩的、《高规》条文50%6说明规定……当采用弹塑性静力分析时，在计算分析中采用的侧向作用力分布形式宜适当考虑高振型的影响,可采用本规程条提出的规定水平力345由此可见，当计算结构的扭转位移比、框架剪力墙结构中框架部分承担的地震倾覆力矩、对结构进行性能化设计时,并应用弹塑性静力分析方法时，需要采用规定水平力的计算结果定水力的算方
二、规定水平力的计算方法《高规》的条文说明规定:扭转位移比计算时，楼层的位移可取规定水平力”计算，由此得到的位移比与楼层扭转效应之间存在明确的相关性规定的水平力般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平地震一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平地震作用力，并考虑偶然偏心水平作用力的换算原则每一楼层处水平作用力，取该楼面上下两个楼层地震作用力差的楼层处水平作用力，取该楼面上下两个楼层地震剪力差的绝对值连体下一层的总水平作用力可按该层各塔楼的地震剪力大小分配，计算出各塔楼在该层的水平作用力扭转位移比计算时采用规定水平力计算方法的
三、扭转位移比计算时采用规定水平力计算方法的原因•《抗规》在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平位移或（层间位移）楼层的最大弹性水平位移或（层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的倍时属于扭转不规则位移）平均值的倍时，属于扭转不规则建筑结
121.2构平面的扭转不规则示例建筑结构平面的扭转不规则示例为了便于对规范♦的理解，现以某具体工程为例，对旧规范采用各振型位移的组合计算CQC扭转位移比和新规范采用规定水平力法计算扭转位移比二者之间的区别做比较详细的阐述四位移比的计算还需要强制执行刚性板假定吗？
四、位移比的计算还需要强制执行刚性板假定吗？抗条文说中出-《抗规》条文说343-2明（）中指出，所谓刚性楼盖，并不是刚度无限大，计算扭转位移比时，p272楼盖刚度可按实际情况确定而不限于刚度无限大假定
五、规定水平力”在新规范版软件中
五、规定水平力在新规范版软件2010PKPM2010PKPM中的应用•新规范版和软件均按照《抗•新规范2010SATWE PMSAP2010版和软件均按照《抗规》和《高规》的要求增加了规定水SATWE PMSAP平力”的计算（如图图所示）其中软件在计算（如图、图67SATWE67所示）其中软件在规定水平力”的选项中提供了两种方法，一SATWE种是〃楼层剪力差方法（规范方法）另一种是是楼层剪力差方法（规范方法），另种是节点地震作用组合方法”，前一种即CQC《抗规》要求的“规定水平力法后一种是规》要求的规定水平力SATWE法，后种是软件提供的方法从软件应用的角度，前者主要用于结SATWE构布局比较规则楼层概念清晰的结构用于结构布局比较规则，楼层概念清晰的结构而当结构布局复杂，较难划分出明显的楼层时，则可以采用后者则可以采用后者图软件计算”规定水平力〃的选择项图6SATWE6SATWE软件计算规定水平力的选择项•图软件计算规定水平力的选择项7PMSAP•图软件计算规定水平力的选择项范定水力算位移的差
六、规7PMSAP02范和规定水平力计算位移比的差异•对于比较规则的结构，新《抗规》采用规定水平力计算的扭转位移比与规范相比差别不大，一般在以内例025%如某剪力墙结构，结构三维轴测图如图所示图某剪力墙结构三维轴测88图图某剪力墙结构三维轴测图版采用规范计算位移比和版采用8・080210规定水平力计算位移比的结果如表所示表第层的位移比计算结果例二某框剪结构:1117~24三维透视图例二某框剪结构三维透视图例二某框剪结构位移比对比例二某框剪结构位移比对比例三某框架双筒结构三维透视图例三某框架双筒结构三维透视图例三某框架双筒结构位移比对比例三某框架双筒结构位移比对比最小剪重比的调整最小剪重比的调整最小剪重比的调整最小剪重比的调整
一、《抗震规范》对最小剪重比的规定、《抗震规范》对最小剪重比的规定•根据《抗震规范》条文说明的要求当结构底部的总剪力略小于本525条规定而中上部楼层均底部的总剪力略小于本条规定而中、上部楼层均满足最小值时，可采用下列方法调整:若结构基本周期位于设计反应谱的加速度控制段时则各本周期位于设计反应谱的加速度控制段时，则各楼层均需乘以同样大小的增大系数;若结构基本周期位于设计反应谱的位移控制段时则各楼层周期位于设计反应谱的位移控制段时，则各楼层均需按底部的剪力i i系数的差值△入增力口该层的地震剪力二△入；剪力一二）；•0AF GAFEki AMGei若结构基本周期位于设计反应谱的速度控制段时，则增加值应大于二△入顶部增加值可取动位移作用和加速度作用二者的平均值，中间各层的OGei,增加值可近似按线性分布按述方案整的前按上述方案调整的前提-《建筑♦抗震设计规范统一培训教材》（）指出，入毂较多楼层的剪力系数不满P57足最小剪力系数要求（例如以上的楼层）、或底部楼层剪力系数小于最15%小剪力系数太多（例如）说明结构整体刚度偏弱（或哦结构太重），85%,应调整结构体系，正确结构刚度（或减小结构重量），而不能简单采用放大楼层剪力系数的办法
二、加速度控制段、速度控制段和位移控制段三者之间的关系一般而言，当结构基本周期时,属于加速度控制段，TTg TgT5Tg时，属于速度控制段，时，属于位移控制段位移控制段三T5Tg SATWE软件的处理
三、软件的处理•所谓强、弱轴主要是通过结构周期的长SATWE短来判断，弱轴指长周期方向，强轴只短周期方向该参数的值范该时间数的取值范围在之间、当输入时，相当于加速度控制段，程序缺省0~110状输时度控制段序缺省态下为加速度控制段、输入时，相当于位移控21制段，程序按照《中规、输入时，相当于位移控制段，程序按照《抗规》21提供的公式进行最小剪重比的计算输入之间的小数时程序按照速度30~1控制段计算、输入之间的小数时，程序按照速度控制段计算，且放大30~1系数与设计人员输入的比例系数有关动位移例的含•动位移比例因子的含义•设方向地震作用下某层某塔的两个边界调整系数为和［分别为按Ca Cd加速度段控制算出的直接放大比例和”按位移段控制换算出的放大比例］那么程序实际采用的放大系数取・是方向C1CC daClCCT-Tg/5Tg-Tg的动位移比例因子三个特例某塔块放大系数与周期的关系Waggg C某塔块放大系数与周期的关系CCCO C对于多塔结构则需要手工填写ClCCCOda2/CC
5.0CClCdad Tg5TgT各塔最小剪重比对于多塔结构，则需要手工填写各塔最小剪重比工程实例♦实例•某工程为框筒结构，结构总高度为地上共层，抗震设防烈
253.2m,57度为度，场地土类别为共层，抗震设防烈度为度，场地土类别为6U576类，结构三维轴侧图如下图所示现以H Y。
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