还剩24页未读,继续阅读
本资源只提供10页预览,全部文档请下载后查看!喜欢就下载吧,查找使用更方便
文本内容:
编制依据
12.工程概况22质量验收标准
3.
2.施工准备43预应力张拉工艺及操作要点
55.质量保证措施
610.安全、环保施工措施710附一娘子关大桥预应力张拉计算12附二预应力箱梁理论伸长量计算书18压浆完成后要进行清洗,清洗凿毛梁端碎,设置封锚端钢筋并浇筑碎封锚碎的强度采用同强度等级值的碎严格控制封锚后的梁体长度;长期外露锚具应有防锈措施.质量保证措施6严格按设计图纸和现行施工验收规范组织施工,具体操作严格按批准后的施工方案和1预应力施工工法进行认真做好自检,互检等检验工作,并及时进行隐蔽工程验收,未经验收不得进行下一2道工序的施工建立自检体系,检验由项目总工、质检部长、试验室和施工队队长、技术员及工班长,层层落实,责任下放到每一个工人张拉施工前,应认真复核图纸与施工情况,在现场同条件养护的混凝土试块的试压强3度达到设计允许的张拉强度后,方可进行张拉所有张拉人员施工前要经过培训,持证上岗4严格按图纸要求进行施工发现问题应及时上报有关单位,经有关部门核定后继续施5工预应力筋张拉前,不得拆除承重模6张拉前应对待张拉梁的外观作必要的检查,确认混凝土浇捣质量合格,无蜂窝,空洞、7未发现异常裂缝等后方可进行张拉;如有异常,应及时通知有关单位,查明原因,必8要时调整张拉方案,经批准后再进行张拉钢绞线存放在钢筋加工雨棚中,并加盖棚布,防锈
9.安全、环保施工措施7严格执行安全操作规程进行施工,施工前要预先进行交底,应对张拉操作人1员进行安全教育护栏张拉时千斤顶后方不得站人,不得在有压力的情况下旋转张拉工具的螺丝或者油管接5头张拉过程中,千斤顶两侧需设防护网,千斤顶后设置安全防护板,千斤顶后严禁站人,测量伸长值的人员,须待油泵停机后,站在千斤顶侧面工作钢绞线断滑丝处理时,两端都装上千斤顶张拉过程中,两端油泵司机统一指挥送油或者回油,千斤顶正后方不许站人,油管不6许踩踏攀扶工作完毕打开油阀,切断电源,非油泵司机禁止操作油泵,千斤顶不得超过设计最大拉力和最大行程张拉油泵操作者在操作时专心专意,不许与外人交谈,更不许油泵司机开动油泵后去7干其它工作张拉作业时,不得敲击及碰撞张拉设备,油压表妥善保护,避免受震高压油管防弯8折,防踏压,油管接头处加防护套,防止喷油伤人,不得载压检查油路张拉时如遇暂时停电,即将拉闸断电,以防蓦地来电发生危险wei切割钢绞线时应注意防止砂轮片破碎伤人操作人员需带防护眼镜9压浆人员必须站在锚具两侧操作,严禁正对锚具,也不得踩踏高压油管10附一娘子关大桥预应力张拉计算、箱梁张拉力计算130m中跨、、N1N2N-n XA XQ=4X139X1395X
1.0/1000=
775.62KNK K、N3N4N=nXAX.=5X139X1395X
1.0/1000=
969.525KN ixKk a边跨、、、N1N2N3N4N=n XA XX139X1395X
1.0/1000-
969.525KNk负弯距、T1T3N=nXAXo-4X139X1395X
1.0/1000-
775.62KNk kT2NfnXAXo=3X139X1395X
1.0/1000=
581.715KNkK K、箱梁张拉力计算225m中跨
1、、N1N2N3N=n XA Xo-3X139X1395X
1.0/1000=
581.715KNk N4N.=nXAXo.-4X139X1395X
1.0/1000=
775.62KNK K⑵边跨N1Nfn XAXo.=3X139X1395X
1.0/1000=
581.715KNK K、、N2N3N4N=n XA Xa.=4X139X1395X
1.0/1000=
775.620KN r\r\负弯距:
3、、T1T2T3N=n XA X=3X139X1395X
1.0/1000=
581.715KN»\Kk本工程张拉采用千斤顶,经河北交通规划设计院试验检测室标定,得到数据如下:2000KN千斤顶和千斤顶和1#Y=O.O262XT.19,R=l Y=
0.0271X-
1.42,R=l2#Y=
0.0266X-
2.25,R=l Y=
0.0273X-
1.73,R=l2222预应力张拉力控制表1#千斤顶,Y=
0.0262X-L19R=l2箱梁预应力钢束15际KN油表读数30%o KN油表读数50H KN油表读数100%o KN油表读数k k、N1N
2116.
3431.
86232.
6864.
91387.
818.
97775.
6219.13中跨、N3N
4145.
4292.
62290.
8586.
43484.
762511.
51969.
52524.
21、、、N1N2N3边跨30m
145.
4292.
62290.
8586.
43484.
762511.
51969.
52524.21N
4、T1T
3116.
3431.
86232.
6864.
91387.
818.
97775.
6219.13负弯矩T
287.
2571.
10174.
5153.
38290.
85756.
43581.
71514.
05、、N1N2N
387.
2571.
10174.
5153.
38290.
85756.
43581.
71514.05中跨N
4116.
3431.
86232.
6864.
91387.
818.
97775.
6219.13N
187.
2571.
10174.
5153.
38290.
85756.
43581.
71514.05边跨25m、、N2N3N
4116.
3431.
86232.
6864.
91387.
818.
97775.
6219.
13、、T1T2T3负弯矩
87.
2571.
10174.
5153.
38290.
85756.
43581.
71514.05(实际张拉过程以15%,30%,100%三个阶段应力控制伸长量,其对应油表读数以千斤标定报告中直线回归方程计算)预应力张拉力控制表(1#千斤顶,Y=
0.0271X-
1.42R2=l)箱梁预应力钢束油表读数30%c KN油表读数油表读数油表读数15%o kKN■kX50fe KNK100%o kKN、N1N
2116.
3431.
73232.
6864.
89387.
819.
09775.
6219.60中跨、N3N
4145.
4292.
52290.
8586.
46484.
762511.
72969.
52524.
85、、、N1N2N3边跨30m
145.
4292.
52290.
8586.
46484.
762511.
72969.
52524.85N
4、负弯矩T1T
3116.
3431.
73232.
6864.
89387.
819.
09775.
6219.60T
287.
2570.
94174.
5153.
31290.
85756.46581,
71514.
34、、N1N2N
387.
2570.
94174.
5153.
31290.
85756.46581,
71514.34中跨N
4116.
3431.
73232.
6864.
89387.
819.
09775.
6219.60N
187.
2570.
94174.
5153.
31290.
85756.
46581.
71514.34边跨25m、、N2N3N
4116.
3431.
73232.
6864.
89387.
819.
09775.
6219.
60、、T1T2T3负弯矩
87.
2570.
94174.
5153.
31290.
85756.
46581.
71514.34(实际张拉过程以15%,30%,100%三个阶段应力控制伸长量,其对应油表读数以千斤标定报告中直线回归方程计算)预应力张拉力控制表(2#千斤顶,Y=
0.0266X-
2.25R=l)2箱梁预应力钢束油表读数油表读数油表读数油表读数15%o kKN30%o kKN r\5O9或KN l\100%o kKN r\中跨、30m N1N
2116.
3430.
84232.
6863.
94387.
818.
07775.
6218.
38、N3N
4145.
4291.
62290.
8585.
49484.
762510.
64969.
52523.
54、、、N1N2N3边跨
145.
4291.
62290.
8585.
49484.
762510.
64969.
52523.54N
4、T1T
3116.
3430.
84232.
6863.
94387.
818.
07775.
6218.38负弯矩T
287.
2570.
07174.
5152.
39290.
85755.
49581.
71513.
22、、N1N2N
387.
2570.
07174.
5152.
39290.
85755.
49581.
71513.22中跨N
4116.
3430.
84232.
6863.
94387.
818.
07775.
6218.3825m N
187.
2570.
07174.
5152.
39290.
85755.
49581.
71513.22边跨、、N2N3N
4116.
3430.
84232.
6863.
94387.
818.
07775.
6218.38负弯矩、、T1T2T
387.
2570.
07174.
5152.
39290.
85755.
49581.
71513.22(实际张拉过程以15%,30%,100%三个阶段应力控制伸长量,其对应油表读数以千斤标定报告中直线回归方程计算)预应力张拉力控制表(2#千斤顶,Y=
0.0273X-
1.73R=l)2箱梁预应力钢束油表读数油表读数油表读数油表读数15%o kKN30%o kKN r\5O9或KN l\100%o kKN r\、N1N
2116.
3431.
45232.
6864.
62387.
818.
86775.
6219.44中跨、N3N
4145.
4292.
24290.
858621484.
762511.
50969.
52524.7430m N
1、N
2、N
3、边跨
145.
4292.
24290.
8586.
21484.
762511.
50969.
52524.74N4负弯矩、T1T
3116.
3431.
45232.
6864.
62387.
818.
86775.
6219.44T
287.
2570.
65174.
5153.
03290.
85756.
21581.
71514.
15、、N1N2N
387.
2570.
65174.
5153.
03290.
85756.
21581.
71514.15中跨N
4116.
3431.
45232.
6864.
62387.
818.
86775.
6219.4425m N
187.
2570.
65174.
5153.
03290.
85756.
21581.
71514.15边跨、、N2N3N
4116.
3431.
45232.
6864.
62387.
818.
86775.
6219.44负弯矩、、T1T2T
387.
2570.
65174.
5153.
03290.
85756.
21581.
71514.15(实际张拉过程以15%,30%,100%三个阶段应力控制伸长量,其对应油表读数以千斤标定报告中直线回归方程计算)箱梁底部无法采用大型千斤顶张拉,按照单根预应力钢绞线张拉计算,结合标定参数计算如下:单根预应力钢绞线张拉力控制表卜箱梁预应力钢束油表读数油表读数50M KNl\汕表读数20%c KNk10fc l\100%,KNk油表读数KNTL111282P=
0.2401076F-
0.
48635619.
3914.
16938.
7818.
82596.
952522.
793193.
90546.072TL111283P=
0.2382653F-
0.
83460719.
3913.
78638.
7818.
40696.
952522.
266193.
90545.366注/=
0.75*1860=1395MPa r\F=o A=1395*
0.139=
193.905KNk附二预应力箱梁理论伸长量计算书预制后张法预应力箱梁钢绞线计算理论伸长量与设计理论伸长量对照表30m项目伸长量(mm)止苜距预应力钢束负弯距预应力钢束N N NN4T T T312123设计值2082082082075071107中跨计算值
207.
30208.
28209.
16210.
2250.
0871.
54107.31设计值2092082082085071107边跨计算值
208.
92209.
22209.
76210.
9450.
0871.
54107.3125m预制后张法预应力箱梁钢绞线计算理论伸长量与设计理论伸长量对照表伸长量mm止弯距预应力钢束负弯距预应力钢束项目NNNN4TTT312312设计值1741731731735071107中跨计算值
173.
64173.
06173.
82174.
5250.
0871.
54107.31边跨设计值1731731731735071107计算值
174.
42173.
92174.
42175.
1650.
0871.
54107.31
一、理论伸长量相关计算公式、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式:1AL=P L/A Ep pp式中预应力筋的平均张拉力直线筋取张拉端的拉力P——N,p预应力筋的长度L mm预应力筋的截面面积A mm2p预应力筋的弹性模量E N/mm2p娘子关大桥预应力张拉方案编制依据.1阳泉娘子关一级公路水峪至娘子关段《两阶段施工图设计桥梁、涵洞》第三册第二分册图纸与设计说明、设计交底文件;
1.1〜《公路工程技术标准》;
1.2JTGB01-2003《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》
1.3JTG D62-2004《公路桥涵施工技术规范》;
1.4JTG/T F50-2022建造施工安全规范及安全操作规程等
1.
5.工程概况2娘子关大桥引桥部位共预制箱梁片,主要工程量如下表152表娘子关大桥箱梁工程量1序号名称单位数量备注1边跨边梁片282边跨中梁片2830m箱梁3中跨边梁片26由于娘子关大桥为双幅曲线桥梁,每一片4中跨中梁片26箱梁预制长度均存在5边跨边梁片12差异C50预制混凝土6边跨中梁片
124728.6方25m箱梁7中跨边梁片108中跨中梁片10,质量验收标准
3、预应力筋平均张拉力计算公式2Pp=P(1-e曲皿)/(kx+咽)式中Pp——预应力筋平均张拉力(N)P——预应力筋张拉端的张拉力(N)x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)9——从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和(rad)孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数k——从一一预应力筋与孔道壁的磨擦系数注当预应力筋为直线时P0=P
二、计算公式中的主要参数值及相关参数值预应力钢绞线抗拉强度标准值;f^WGOMpa单根钢绞线公称直径;d=
15.2mm单根预应力钢绞线张拉锚下控制应力;o=
0.75f=
0.75X1860=1395Mpa预应力钢绞线弹性模量;E=
1.95X105MPap预应力筋与孔道壁的磨擦系数匹;
0.25孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数k=
0.0015钢绞线面积;A=140mm2
三、理论伸长量计算伸长量AL-AL ML(《公路桥涵施工技术规范》第450页)直曲单根钢绞线张拉的张拉力P xA=1395X140-195300N二%0n、箱梁中跨130m因、、、束钢绞线孔道呈对称型,取一端计算其伸长量N1N2N3N4
①钢绞线伸长量N1束一端的伸长量N1;X885mm X=13895mm『曲95°Xn/180-O.0826rad二+口kX0=
0.0015X
14.545+
0.25X
0.0826=
0.0425曲Pp=195300X1-e
0.0425/
0.0425=191208NAL=PpL/ApXEp=191208X13895/140X
1.95X105=
97.32mm曲△L=PL/ApXEp=195300X885/140X
1.95X105=
6.33mm ft钢绞线伸长量N1AL=AL+ALX2=
97.32+
6.33X2=
207.30mm H曲
②钢绞线伸长量N2束一端的伸长量N2;X=2507mm X=12288mm直曲=5°Xn/180=
0.0826radkX+|x9=
0.0015X
12.288+
0.25X
0.0826=
0.0391曲Pp-195300X1-e
0.0391/
0.0391=191531NAL=PpL/ApXEp=191531X
12288.5/140X
1.95X105=
86.21mmAL=PL/ApXEp=195300X2507/140X
1.95X10s=
17.93mm ft钢绞线伸长量N2AL=AL+ALX2=
86.21+
17.93X2=
208.28mm a曲
③钢绞线伸长量N3束一端的伸长量N3;X=4129mm X=10681mm n曲0=5°Xn/180=
0.0826rad+叩=kX
0.0015X
10.681+
0.25X
0.0826=
0.0367ittiPp=195300X1-e
0.0367/
0.0367=191760NAL=PpL/ApXEp=191760X
10682.5/140X
1.95X105=
75.04mm曲AL=PL/ApXEp=195300X4129/140X
1.95X10s=
29.54mm ft钢绞线伸长量义N3AL=AL+ALX2=
75.04+
29.542=
209.16mm曲直
④钢绞线伸长量N4束一端的伸长量N4;X=12901mm X=
1799.5mm宜曲义兀/0=
1.4180=
0.0244radkX+g0=O.0015X
1.7995+
0.25X
0.0244=
0.0088曲Pp=195300X1-e
0.0088/
0.0088-194443NAL=PpL/ApXEp=194443X
1799.5/140X
1.95X10s=
12.82mm曲AL=PL/ApXEp=195300X12901/140X
1.95X105=
92.29mm钢绞线伸长量N4AL=AL+ALX2=
12.82+
92.29X2=
210.22mm曲直、箱梁边跨230m因边跨、、、束钢绞线孔道连续端与中跨半跨相同,其连续端伸长量同中跨半跨,取非连续端计算其伸长量N1N2N3N4
①钢绞线伸长量N1束非连续端的伸长量N1;X=2663mm X=12145mm直曲e=5°X7t/180-
0.0826rad+冲kX
0.0015X
12.145+
0.25X
0.0826=
0.0389曲Pp=195300X1-e
0.0389/
0.0389=191550NAL=PpL/ApXEp=191550X12173/140X
1.95X10s=
85.41mmAL=PL/ApXEp=195300X2663/140X
1.95X10s=
19.05mm a钢绞线伸长量N1AL=AL+ALX2=
85.41+
19.05X2=
208.92mm H曲
②钢绞线伸长量N2束非连续端的伸长量N2;X=4263mm X=10550mm直曲=5°X7i/180=
0.0826radkX+^0=
0.0015X
10.550+
0.25X
0.0826=
0.0365曲Pp-195300X1-e
0.0365/
0.0365-191779NAL=PpL/ApXEp=191779X10550/140X
1.95X10s=
74.11mmAL=PL/ApXEp=195300X4263/140X
1.95X10s=
30.50mm ft钢绞线伸长量曲直N2AL=AL+AL X2=
74.11+
30.50X2=
209.22mm
③钢绞线伸长量N3束非连续端的伸长量N3;X=5863mm X=
8948.5mm宜曲0=5°Xn/180=
0.0826radkX+R0=
0.0015X
8.9485+
0.25X
0.0826=
0.0341ittiPp=195300X1-e
0.0341/
0.0341=192022NAL=PpL/ApXEp=192022X
8948.5/140X
1.95X105=
62.94mm曲AL=PL/ApXEp=195300X5863/140X
1.95X105=
41.94mm ft钢绞线伸长量N3AL=AL+ALX2=
62.94+
41.94X2=
209.76mm曲直
④钢绞线伸长量N4束非连续端的伸长量N4;X=13001mm X=
1749.5mm直曲0=
1.4X71/180=
0.0244radkX0=
0.0015X
1.7495+
0.25X
0.0244=
0.0087+四曲Pp=195300X1-e
0.0087/O.0087=194453NAL=PpL/ApXEp=194453X
1749.5/140X
1.95X105=
12.46mm曲AL=PL/ApXEp=195300X13001/140X
1.95X105=
93.01mm出钢绞线伸长量△!尸义N4AL+ALX2=
12.46+
93.012=
210.94mm曲直、箱梁顶板负弯矩330m
①钢绞线伸长量T1L=7000mmAL=PL/ApXEp=195300X7000/140X
1.95X10s=
50.08mm
②钢绞线伸长量T2L=10000mmAL=PL/ApXEp=195300X10000/140X
1.95X10s=
71.54mm
③钢绞线伸长量T3L=15000mmAL=PL/ApXEp=195300X15000/140X
1.95X10s=
107.31mm、箱梁中跨425m因、、、束钢绞线孔道呈对称型,取一端计算其伸长量N1N2N3N4
①钢绞线伸长量N1束一端的伸长量N1;X=229mm X=12042mm直曲兀9=5°X/180=
0.0826radkX
0.0015X
1.2042+
0.25X
0.0826=
0.0225+四=曲Pp=195300X1-e
0.0225/
0.0225=193119NAL=PpL/ApXEp=193119X12042/140X
1.95X105=
85.18mm曲AL=PL/ApXEp=195300X229/140X
1.95X105=
1.64mm宜钢绞线伸长量N1AL=AL+ALX2=
85.18+
1.64X2=
173.64mm曲百
②钢绞线伸长量N2束一端的伸长量N2;X=1587mm X=10703mm直佃二95°Xn/180-O.0826radkX+g0=O.0015X
10.703+
0.25X
0.0826=
0.0367曲Pp=195300X1-e
0.0367/
0.0367=191760NAL=PpL/ApXEp=191760X10703/140X
1.95X10s=
75.18mm曲AL=PL/ApXEp=195300X1587/140X
1.95X105=
11.35mm钢绞线伸长量N2AL=AL+ALX2=
75.18+
11.35X2=
173.06mm a曲
③钢绞线伸长量N3束一端的伸长量N3;X=2945mm X=
9363.5mm直曲=5°Xn/180=
0.0826radkX+g0=O.0015X
9.3635+
0.25X
0.0826=
0.0347曲Pp-195300X1-e
0.0347/
0.0347=191950NAL=PpL/ApXEp=191950X
9363.5/140X
1.95X105=
65.84mmAL=PL/ApXEp=195300X2945/140X
1.95X10s=
21.07mm ft钢绞线伸长量N3AL=AL+ALX2=
65.84+
21.07X2=
173.82mm曲a
④钢绞线伸长量N4束一端的伸长量N4;X=10405mm X=
1799.5mmn曲6=
1.4X71/
1800.0244radkX
0.0015X
1.7995+
0.25X
0.0244=
0.0088+叩=ittiPp=195300X1-e
0.0088/
0.0088=194443NAL=PpL/ApXEp=194443X
1799.5/140X
1.95X105=
12.82mm曲AL=PL/ApXEp=195300X10405/140X
1.95X105=
74.44mmft钢绞线伸长量直N4AL=AL+ALX2=
12.82+
74.44X2=
174.52mm曲、箱梁边跨525m因边跨、、、束钢绞线孔道连续端与中跨半跨相同,其连续端伸长量同中跨半跨,取非连续端计算其伸长量N1N2N3N4
①钢绞线伸长量N1束一端的伸长量N1;X=1736mm X=10571mm直曲0=5°X7t/180=
0.0826radkX
0.0015X
1.0571+
0.25X
0.0826=
0.0222+四二曲Pp=195300X1-e
0.0222/O.0222=193148NAL=PpL/ApXEp=193148X10571/140X
1.95X105=
74.79mm曲AL=PL/ApXEp=195300X1736/140X
1.95X105=
12.42mm宜钢绞线伸长量N1AL=AL+ALX2=
74.79+
12.42X2=
174.42mm曲百
②钢绞线伸长量N2束一端的伸长量N2;X=3068mm X=
9244.5mm直佃二95°Xn/180-O.0826radkX+10=
0.0015X
9.2445+
0.25X
0.0826=
0.0345曲Pp=195300X1-e
0.0345/
0.0345-191969NAL=PpL/ApXEp=191969X
9244.5/140X
1.95X10s=
65.01mm曲AL=PL/ApXEp=195300X3068/140X
1.95X105=
21.95mm钢绞线伸长量:N2AL=AL+ALX2=
65.01+
21.95X2=
173.92mm a曲
③钢绞线伸长量N3束一端的伸长量N3;X=4401mm X=
7917.5mm直曲=5°Xn/180=
0.0826radkX+g0=O.0015X
7.9175+
0.25X
0.0826=
0.0325曲Pp-195300X1-e
0.0325/
0.0325-192160NAL=PpL/ApXEp=192160X
7917.5/140X
1.95X105=
55.73mmAL=PL/ApXEp=195300X4401/140X
1.95X10s=
31.48mm ft钢绞线伸长量N3AL=AL+ALX2=
55.73+
31.48X2=
174.42mm a曲
④钢绞线伸长量N4束一端的伸长量N4;X=10505mm X=
1745.5mm n曲6=
1.4X71/
1800.0244rad+叩=kX
0.0015X
1.7455+
0.25X
0.0244=
0.0087ittiPp=195300X1-e
0.0087/
0.0087=194452NAL=PpL/ApXEp=194452X
1745.5/140X
1.95X105=
12.43mm曲AL=PL/ApXEp=195300X10505/140X
1.95X105=
75.15mm ft钢绞线伸长量N4AL=AL+ALX2=
12.43+
75.15X2=
175.16mm曲直、箱梁顶板负弯矩625m
①钢绞线伸长量T1L=7000mm,AL=PL/ApXEp=195300X7000/140X
1.95X10s=
50.08mm
②钢绞线伸长量T2L=10000mm,AL=PL/ApXEp=195300X10000/140X
1.95X10s=
71.54mm
③钢绞线伸长量T3,L=15000mm AL=PL/ApXEp=195300X15000/140X
1.95X105=
107.31mm表预应力张拉质量验收标准表3序号项目标准备注钢束伸长量两端之和不得超过计算伸长量1±6%钢绞线回缩量2W6mm锚固后夹片外露量35mm4每片梁的滑丝和断丝总数量1%5同一束钢绞线重复张拉次数务3次.施工准备4波纹管、锚垫板安装
4.1波纹管安装1预应力用波纹管按照设计要求采用塑料波纹管,经检验合格方可使用波纹管严格按设计图纸位置和要求安装,并要以定位筋将波纹管固定坚固,在直线段间距约为一道“#字形架立筋固定,曲线段间距按加密,以免在混凝土浇筑过程中,波纹管产生移位,影响钢
1.0m
180.5m束对箱梁混凝土的应力;如果管道和普通钢筋发生冲突,应适当调整普通钢筋位置,确保预应力管道位置准确严禁随意割断钢筋预应力管道不得破损,在混凝土中不得有漏浆现象孔道预留2根据设计图纸确定的位置,固定锚垫板,喇叭口,螺旋筋,加强筋,保证其位置正确且坚固可靠;波纹管及喇叭管连接处用胶带密封,以防碎浇筑过程中,水泥浆进入波纹管阻塞压浆孔道锚垫板安装3在张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋,并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接坚固,锚垫板要坚固地安装在模板上要使垫板与孔道严格对中,并与孔道端部垂直,不得错位锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置,喇叭口与波纹管道要连钢绞线下料
4.
1.1钢绞线下料应在特制的放盘筐中进行,防止钢绞线弹出伤人和扭绞1散盘后的钢绞线应细致检查外观,发现劈裂重皮、小刺、折弯、油污等需进行处理2钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料,下料前应先将钢绞线切口端用铅丝扎紧,防止钢绞线散开钢绞线采用砂轮锯切割下料,3严禁电弧、氧焊切割钢束下料长度应通过计算确定4钢绞线下料长度要通过计算确定,计算应考虑孔道曲线长,锚夹具厚度,千斤顶长度及外露工作长度等因素,两端张拉下料长度=钢束通过的孔长度工作锚高度+限位板高度+千斤顶长度+工具锚高度+便于操作的预留长度+2X钢绞线应根据各孔道的长度分别编束绑扎,绑扎用铁丝缠绕扎紧,绑扎间隔不大于编束后的钢绞线应顺直不得扭结51mm
1.5m,编束
4.
1.2编束时必须使钢绞线相互平行顺直,不得有交叉,缠绕或者扭麻花现象,表面不应有损伤从中间向两端每隔用铁丝绑紧,并给钢绞束1m编号束成后,要统一编号、挂牌,按类堆放整齐,以备使用穿束
4.
1.3穿束前应检查管道是否畅通,如果浮现阻塞孔道现象,必须采取措施疏通1钢绞线端头必须做成锥型并包裹,可利用人工或者卷扬机进行牵引,并在浇碎之前穿束2穿束时在管道内穿入一根引索,利用引索将钢丝引出,将钢丝另一端与钢束拖头连在一起,用卷扬机将钢束拉出3钢绞线穿入梁体后应尽快张拉,停放时间不宜过长,否则应采取防锈措施4千斤顶在下列情况下应重新标定预应力机械长期不使用或者使用期限超过个月或者次;a.6200油表不回零,或者严重漏油b.主要部件损伤,拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正c.延伸量浮现系统性偏差d.回归方程式
4.4压力表和油泵经过标定后,根据试验报告上线性回归方程式,进行计算双控以表的读数为主,伸长量检核.预应力张拉工艺及操作要点5预应力张拉工艺流程
5.1施工准备管道清理穿束.锚具安装安装千斤顶开始张拉
0.23k作伸长值标记6k(持荷2min)f补油至6k,侧伸长值,校核伸长值考核合格并持有特种作业证才干上岗确保操作正确,杜绝违规操作设备准备在进行张拉作业前,对千斤顶、油泵、压力表进行配套标定2安全措施的准备必须在千斤顶前端处架设坚固可靠的挡板,挡板强度,尺寸要符合安全规定操作人员必须在千斤顶侧边,挡板与32m千斤顶间严禁站人,防止夹片弹出伤人施工现场必须有确保全体人员和设备安全的必要预防措施预应力钢筋的张拉是保证预制梁质量的关键工序,浇筑碎标准养生天且研强度达到设计强度的以上时,方可进行张拉强度的检4790%验必须是同批次、同期、同养生条件混凝土试块的强度张拉工艺522钢绞线1预应力钢绞线均采用抗拉强度标准值公称直径的低松弛高强度钢绞线其力学性能指标符合《预应力混凝土用钢fpk=1860MPa,d=
15.2mm绞线》规定,锚下张拉控制应力GB\TS5224-
20030.75fpk=1395MPa.预应力张拉顺序2张拉顺序为、、、钢束N1N3N2N4张拉控制3应力控制预应力筋张拉控制应力应符合设计要求在任何情况下不得超过设计规定最大张拉控制力张拉到应力持续荷载a.100%2min时观察油表指针,荷载是否稳定,不能稳定时应查明原因,及时处理后才干继续作业伸长量控制施加预应力采用张拉力与伸长量双控,当预应力钢束张拉到设计值时.,实际伸长量与理论伸长量的误差控制在以内b.±6%实际伸长量应扣除钢束的非弹性变形的影响预应力钢绞线张拉时的控制应力应以张拉时的伸长值进行校核在张拉过程中要注AL=PpL/ApEp式中一一预应力筋的平均张拉力直线筋取张拉端的拉力,两端张拉的曲线筋按资料附录《公路桥涵施工技术规范》第Pp N,1G-8339页计算预应力筋的长度L mm预应力筋的截面面积,取A mm2139mm2预应力筋的弹性模量E——N/mm2p松•曲/Pp=P1-e kx+jiO式中预应力筋平均张拉力Pp——N预应力筋张拉端的张拉力P——N—从张拉端至计算截面的孔道长度x—m从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和9——rad孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数,取k——
0.0015预应力筋与孔道壁的磨擦系数,取pi——
0.25实测伸长值c.在初始张拉力状态下作出标记,钢绞线张拉不作为初应力,初应力伸长值采用理论推算伸长值,/的伸长值作为实15%°K20%15%100%%测伸长值偏差处理:5预应力的张拉采用双控,即以张拉力控制为主,以钢束的实际伸长量进行校核,实测伸长值与理论伸长值的误差不得超过规范要求,否则应住手张拉,分析原因,在查明原因并加以调整后,方可继续张拉张拉完成以后,实际测量的伸长值与理论伸长值之差不应超过土否则采取如下步骤予以调整6%,对千斤顶以及与之配对使用的压力表进行重新校准a.施加预应力前,对税构件进行检验,外观尺寸符合质量标准要求;张拉时强1度不低于设计规定,设计未规定时,不低于设计标号的90%穿束前检查锚垫板和孔道,锚垫板位置正确,孔道内畅通、无水分和杂物浇筑碎前穿束的孔道,在可能条件下,在管道安装后、浇筑2碎前检查预应力钢材是否能在管道内自由滑动预应力钢材可分批、分段对称张拉,其张拉顺序符合设计规定3预应力钢材在张拉控制应力达到稳定后方可锚固4所有张拉设备、仪表设专人领取、保管,不许挪作它用5预应力张拉工序属关键工序,也属重要隐蔽工程,除施工人员自检、互检外,专职检查部门对其张拉程序、张拉顺序、张拉力值、静停、6伸长值、断丝滑丝等进行监督性的旁站检查每孔箱梁张拉时,必须有专人负责及时填写张拉记录7张拉完毕后,预应力记录须经主管技术员或者质检工程师签字认可8压浆
5.3施工工艺
5.
3.1真空灌浆是后张预应力混凝土结构施工中的一项新技术,其原理是在孔道的一端采用真空泵对孔道进行抽真空,使之产生摆布-
0.
060.1MPa的真空度,然后用灌浆泵将优化后的水泥浆从孔道的另一端灌入,直至充满整条孔道,并加以、的正压力,以提高预应力孔道灌浆
0.
50.6MPa的饱满度和密实度其施工工艺如下图所示压.表压.表球阀1|—后张预应力碎梁体—|球阀2|―|储.罐|一|阀门4|—|真M泵阀门3级不低于级低碱普通硅酸盐水泥,并添加减水剂和阻锈剂,水胶比不超过不得泌水,流动度不应大于后不应大于初
52.
50.34,25s,30min35s凝时间大于小时,终凝小于小时,压浆时浆体温度不超过℃浆体对钢绞线无腐蚀作用32435O启动真空泵抽真空,使真空度达到并保持稳定5-
0.06~-
0.1Mpa启动灌浆泵,当灌浆泵输出的浆体达到要求的稠度时,将泵上的输送管阀门打开,开始灌浆6灌浆过程中,真空泵保持连续工作7待真空泵端的空气滤清器中有浆体经过时,关闭空气滤清器前端的阀门,稍后打开排气阀,当水泥浆从排气阀顺畅流出,且稠度与灌入8的浆体相当时关闭抽真空端所有的阀门灌浆泵继续工作,压力达到、持压分钟
90.
50.6Mpa,2关闭灌浆及灌浆端所有阀门,完成灌浆10拆卸外接管路、附件,清洗空气滤清器及阀等11完成当日灌浆后,必须将所有粘有水泥浆的设备清洗干净12安装在压浆端及出浆端的球阀,应在灌浆后一小时内拆除、清洗13真空灌浆注意事项
5.
3.2孔道密封检查将灌浆阀、排气阀全部关闭,打开真空阀,启动真空泵抽真空,观察真空压力表读数,当管内真空度维持在摆1-
0.08Mpa布时停泵约时间,若压力保持不变即可认为孔道能达到并维持真空,否则重新检查密封1min水泥浆搅拌搅拌好的水泥浆要做到基本卸尽,在全部灰浆卸出之前不得投入未拌和的材料,更不能采取边出料边进料的方法,严格控2制浆体配比严格控制用水量,否则易造成管道顶端空隙3对未及时使用而降低了流动性浆体,严禁采用加水的办法来增加灰浆的流动4。