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文本内容:
扣件式梁模板安全计算书
一、计算依据、《建筑施工模板安全技术规范》1JGJ162-
2008、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》2JGJ130-
2011、《混凝土结构设计规范》3GB50010-
2010、《建筑结构荷载规范》4GB50009-
2012、《钢结构设计规范》5GB50017-
2003、《建筑施工临时支撑结构技术规范》6JGJ300-
2013、计算参数
1、施工简图2(图)剖面图11(图)剖面图
二、面板验算22(图)次梁正常使用极限状态受力简图17根据力学求解计算可得承载能力极限状态下在支座反力R=
2.32kN正常使用极限状态下在支座反力Rk=
1.786kN还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=
65.3/1000=
0.065kN/m自重设计值为:g=
0.9x
1.2gk=
0.9x
1.2x653/1000=
0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下(图)主梁正常使用极限状态受力简图18则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:(图)主梁正常使用极限状态受力简图
19、抗弯验算1(图)主梁弯矩图()16kN-mMmax=
0.273kN-m o=Mmax/W=
0.273xl06/
8.986xl000=
30.339N/mm2[f]=205N/mm2满足要求、抗剪验算2图主梁剪力图17kNVmax=
3.937kN10=
9.255N/mm2[T]=120N/mm2满足要求挠度验算
3.图主梁变形图18mm vmax=
0.023mm[v]=
0.75x1000/1+l/400=
0.938mm满足要求、支座反力计算4因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力故经计算得:两端支座最大支座反力为非端支座最大支座反Rl=
0.73kN力为R2=
7.873kN
五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力Rl=
0.73kN[N]=8kN满足要求
六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=
7.873kN[N]=150kN满足要求
七、立柱验算、长细比验算1验算立杆长细比时取、2按附录取用k=Lpl MJGJ130-2011Cl01=kplh+2a=lxl.44x
1.2+2x400/1000=
2.881mIO2=kp2h=lx
2.292xl.2=
2.75m取两值中的大值IO=maxIOl IO2=max
2.881,
2.75=
2.881m,入=入]IO/i=
2.881xlOOO/Q.59xlO=
181.174q=210满足要求、立柱稳定性验算顶部立杆段2Al=l01/i=
1.155xl.44x
1.2+2x400/1000xl000/
1.59x10=
209.256根据入查附录得至族=1JGJ130-2011I
0.218梁两侧立杆承受的楼板荷载Nl=[
1.2Glk+G2k+G3kh0+
1.4Qlk+Q2k]lallbl=
1.2x
0.5+24+
1.5xl50/1000+
1.4xl+2x
0.8x
0.8=
6.01kN由第五节知,梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力Rl=
0.73kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样,故应取大值进行验算NA=maxNl+Rl R2=
7.873kN/f=NA/pA=
7.873x1000/
0.218x
4.24x100=
85.177N/mm2[o]=205N/mm2满足要求、立柱稳定性睑算非顶部立杆段3X2=l02/i=
1.155x
2.292xl.2xl000/
1.59xl0=
199.793根据入查附录得到二1JGJ130-
201130.18此处还应考虑架体的自重产生的荷载8+600-150/1000=
8.535kNf=NC/pA=
8.535xl000/
0.18x
4.24xl00=
111.578N/mm2[o]=205N/mm2满足要求根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取单位b=1m面板宽度为计算单元W=bh2/6=1000xl22/6=24000mm3I=bh3/12=1000xl23/12=144000mm4强度验算L当可变荷载为均布荷载时A.Qlk由可变荷载控制的组合ql=
1.2[Glk+G2k+G3kh]b+
1.4Qlkb=
1.2x
0.5+24+
1.5x600/1000xl+1,4x
2.5xl=
22.46kN/m由永久荷载控制的组合q2=1,35[Glk+G2k+G3kh]b+
1.4x
0.7Qlkb=135x
0.5+24+
1.5x600/1000xl+
1.4x
0.7x
2.5xl=
23.78kN/m取最不利组合得q=max[ql,q2]=max
22.46,
23.78=
23.78kN/m.当可变荷载为集中荷载时B Qlk由可变荷载控制的组合q3=
1.2[Glk+G2k+G3kh]b=
1.2x
0.5+24+
1.5x600/1000xl=
18.96kN/m pl=l.4Qlk=L4x
2.5=
3.5kN(图)面板简图4由永久荷载控制的组合q4=135[Glk+G2k+G3kh]b=135x
0.5+24+
1.5x600/1000xl=2133kN/m p2=l.4x
0.7Qlk=l.4x
0.7x
2.5=
2.45kN(图)面板简图5取最不利组合得:Mmax=
0.134kN-ma=Mmax/W=
0.134xl06/24000=
5.598N/mm2[f]=31N/mm2满足要求、挠度验算2qk=Glk+G3k+G2kxhxb=
0.5+24+
1.5x600/1000xl=
15.8kN/m(图)简图7(图)挠度图8v=
0.023mm[v]=350/4-lx400=
0.292mm满足要求
三、次梁验算、当可变荷载为均布荷载时:A Qlk由可变荷载控制的组合ql=
1.2[Glk+G2k+G3kh]a+
1.4Qlka=
1.2x
0.5+24+
1.5x600/1000x350/1000/4-1+
1.4x
2.5x350/1000/4-l=
2.62kN/m由永久荷载控制的组合q2=135[Glk+G2k+G3kh]a+
1.4x
0.7Qlka=135x
0.5+24+
1.5x600/1000x350/1000/4-1+
1.4x
0.7x
2.5x350/1000/4-l=
2.774kN/m取最不利组合得q=max[ql,q2]=max
2.
622.774=
2.774kN/m,计算简图(图)简图
9、当可变荷载为集中荷载时:B Qlk由可变荷载控制的组合q3=
1.2[Glk+G2k+G3kh]a=
1.2x
0.5+24+
1.5x600/1000x350/1000/4-l=
2.212kN/mpl=
1.4Qlk=
1.4x
2.5=
3.5kN图简图10由永久荷载控制的组合q4=
1.35[Glk+G2k+G3kh]a=
1.35x
0.5+24+
1.5x600/1000x350/1000/4-l=
2.489kN/mp2=
1.4x
0.7Qlk=
1.4x
0.7x
2.5=
2.45kN
2.
4502.450山【山山皿山小所的口血皿口山山皿.11ill1ill口,mill(图)简图11强度验算L(图)次梁弯矩图(・)12kN mMmax=
0.944kN-ma=Mmax/W=
0.944xl06/85333xl000=11064N/mm2[f]=15N/mm2满足要求.抗剪验算2(图)次梁剪力图()13kNVmax=
4.053kNTmax=VmaxS/Qb=4053x103x
62.5x103/
341.333xl04x5x10=
1.484N/mm2[T]=2N/mm2满足要求、挠度验算3挠度验算荷载统计,qk=Glk+G3k+G2kxhxa=
0.5+24+
1.5x600/1000x350/1000/4-l=
1.843kN/m(图)变形计算简图14(图)次梁变形图()15mm vmax=
0.165mm[v]=
0.9x1000/400=
2.25mm满足要求梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点,为了便于计算统一按校节点考虑,偏于安全根据实际工况,梁下增加立杆根数为,故可将主梁的验算力学模型简化为二跨梁计算这11+2-12样简化符合工况,且能保证计算的安全等跨连续梁,跨度为跨距为(等跨)根据《建筑施工模板安
20.375全技术规范》()第条规定:当计算直接支撑次梁的主梁时,JGJ162-2008施工人员及设备荷载标准值()可Qlk取2;故主梁验算时的荷载需重新统计
1.5kN/m将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁.由可变荷载控制的组合:A ql=
0.9x{
1.2[Glk+G2k+G3kh]a+
1.4Qlka}=
0.9x
1.2x
0.5+24+
1.5x600/1000x350/4-1x1000+
1.4x
1.5x350/4-lxl000=
2.211kN/m由永久荷载控制的组合B.350/4-lxl000=2394kN/m取最不利组合得q=max[ql,q2]=max
2.211,
2.394=
2.394kN此时次梁的荷载简图如下图次梁承载能力极限状态受力简图16用于正常使用极限状态的荷载为qk=[Glk+G2k+G3kh]a=
0.5+24+
1.5x600/1000x350/4-lxl000=
1.843kN/m此时次梁的荷载简图如下。