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压力容器用不锈钢及其焊接特点所谓不锈钢是指在钢中加进一定量的铭元素后,使钢处于钝化状态,具有不生锈的特性为达到此目的,其铭含量必须在以上12%为进步钢的钝化性,不锈钢中还往往需加进能使钢钝化的银、铝等元素一般所指的不锈钢实际上是不锈钢和耐酸钢的总称不锈钢并不一定耐酸,而耐酸钢一般均具有良好的不锈性能不锈钢按其钢的组织不同可分为四类,即奥氏体不锈钢、铁素体不锈钢、马氏体不锈钢、奥氏体-铁素体双相不锈钢奥氏体不锈钢及其焊接特点
1.奥氏体不锈钢是应用最广泛的不锈钢,以高型最为普遍Cr-Ni目前奥氏体不锈钢大致可分为型、型、Cr18-Ni8Cr25-Ni20Cr25-Ni35型奥氏体不锈钢有以下焊接特点
①焊接热裂纹奥氏体不锈钢由于其热传导率小,线膨胀系数大,因此在焊接过程中,焊接接头部位的高温停留时间较长,焊缝易形成粗大的柱状晶组织,在凝固结晶过程中,若硫、磷、锡、睇、铜等杂质元素含量较高,就会在晶间形成低熔点共晶,在焊接接头承受较高的拉应力时,就易在焊缝中形成凝固裂纹,在热影响区形成液化裂纹,这都属于焊接热裂纹防止热裂纹最有效的途径是降低钢100℃〜350℃范围内
②后热对于含碳量较高或拘束度大的焊接接头,焊后采取后热措施,以防止焊接氢致裂纹
③焊后热处理为改善焊接接头塑、韧性和耐蚀性,焊后热处理温度一般为650℃〜750℃,保温时间按1h/25mm计对于超级及低碳马氏体不锈钢,一般可不采取预热措施,当拘束度大或焊缝中含氢量较高时,采取预热及后热措施,预热温度一般为℃100〜150℃,焊后热处理温度为590〜620℃o对于含碳量较高的马氏体钢或在焊前预热、焊后热处理难以实施,以及接头拘束度较大的情况下,工程中也可用奥氏体型的焊材,以进步焊接接头的塑、韧性,防止产生裂纹但此时焊缝金属为奥氏体组织或以奥氏体为主的组织时,与母材强度相比实为低强匹配,而且焊缝金属与母材在化学成分、金相组织、热物理性能、力学性能差别很大,焊接残余应力不可避免,轻易引发应力腐蚀或高温蠕变破坏
四、双相不锈钢的焊接双相不锈钢的类型
1.双相不锈钢由于具有奥氏体+铁素体双相组织,且两个相组织的含量基本相当,故兼有奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的特点屈服强度可达400Mpa〜550MPa,是普通奥氏体不锈钢的2倍与铁素体不锈钢相比,双相不锈钢的韧性高,脆性转变温度低,耐晶间腐蚀性能和焊接性能均明显进步;同时又保存了铁素体不锈钢的一些特点,如脆性、热导率高、线膨胀系数小,具有超塑性及磁性等475°C与奥氏体不锈钢相比,双相不锈钢的强度高,特别是屈服强度明显进步,且耐孔蚀性、耐应力腐蚀、耐腐蚀疲惫等性能也有明显的改善双相不锈钢按其化学成分分类,可分为型、(不含Cr18Cr23)型、型和型四类对于型双相不锈钢又可分为Mo Cr22Cr25Cr25普通型和超级双相不锈钢,其中近年来应用较多的是型和Cr22Cr25型我国采用的双相不锈钢以瑞典产居多,具体牌号有(3RE6O C门型)(型),(型),8,SAF2304Cr23SAF2205Cr22SAF2507(型)Cr25双相不锈钢的焊接特点
2.
①双相不锈钢具有良好的焊接性,它既不像铁素体不锈钢焊接时热影响区易脆化,也不像奥氏体不锈钢易产生焊接热裂纹,但由于它有大量的铁素体,当刚性较大或焊缝含氢量较高时,有可能产生氢致冷裂纹,因此严格控制氢的来源是非常重要的
②为了保证双相钢的特点,确保焊接接头的组织中奥氏体及铁素体比例合适是这类钢焊接的关键所在当焊后接头冷却速度较慢时,5-的二次相变化较充分,因此到室温时可得到相比例比较合适的双Y相组织,这就要求在焊接时要有适当大的焊接热输人量,否则若焊后冷却速度较快时,会使铁素体相增多,导致接头塑韧性及耐蚀性严b重下降双相不锈钢焊材选用
3.双相不锈钢用的焊材,其特点是焊缝组织为奥氏体占优的双相组织,主要耐蚀元素(铭、铝等)含量与母材相当,从而保证与母材相当的耐蚀性为了保证焊缝中奥氏体的含量,通常是进步镇和氮的含量,也就是进步约的银当量在双相不锈钢母材中,一般都2%~4%有一定量的氮含量,在焊材中也希看有一定的含氮量,但一般不宜太高,否则会产生气孔这样镖含量较高就成了焊材与母材的一个主要区别根据耐腐蚀性、接头韧性的要求不同来选择与母材化学成分相匹配的焊条,如焊接型双相不锈钢,可选用型焊条,Cr22Cr22Ni9Mo3如焊条采用酸性焊条时脱渣优良,焊缝成形美观,但冲击韧E2209性较低,当要求焊缝金属具有较高的冲击韧性,并需进行全位置焊接时,应采用碱性焊条当根部封底焊时,通常采用碱性焊条当对焊缝金属的耐腐蚀性能具有特殊要求时,还应采用超级双相钢成分的碱性焊条对于实心气体保护焊焊丝,在保证焊缝金属具有良好耐腐蚀性与力学性能的同时,还应留意其焊接工艺性能,对于药芯焊丝,当要求焊缝成形美观时,可采用金红石型或钛钙型药芯焊丝,当要求较高的冲击韧度或在较大的拘束度条件下焊接时,宜采用碱度较高的药芯焊丝对于埋弧焊宜采用直径较小的焊丝,实现中小焊接规范下的多层多道焊,以防止焊接热影响区及焊缝金属的脆化,并采用配套的碱性焊剂双相不锈钢的焊接要点
4.
①焊接热过程的控制焊接线能量、层间温度、预热及材料厚度等都会影响焊接时的冷却速度,从而影响到焊缝和热影响区的组织和性能冷却速度太快和太慢都会影响到双相钢焊接接头的韧性和耐腐蚀性能冷却速度太快时会引起过多的相含量以及的析出增加a Cr2N过慢的冷却速度会引起晶粒严重粗大,甚至有可能析出一些脆性的金属间化合物,如相表列出了一些推荐的焊接线能量和层间温度1的范围在选择线能量时还应考虑到具体的材料厚度,表中线能量的上限适合于厚板,下限适合于薄板在焊接合金含量高的为%uCr25的双相钢和超级不锈钢时,为获得最佳的焊缝金属性能,建议最高层间温度控制在℃当焊后要求热处理时可以不限制层间温度100推荐选用的双相钢建能量和层间温度纲材类型镂能量/kJ/cm最晨1间层温度/℃Cr23%无Mo双相钢5~25150~200Cr22%双相钢5~25150-200Cr25CuO-
2.5%双相钢2~15125-150125Tl压力容器置造Cr25%超级双相钢2-15
②焊后热处理双相不锈钢焊后最好不进行热处理,但当焊态下相a含量超过了要求或析出了有害相,如相时,可采用焊后热处理来改善所用的热处理方法是水淬热处理时加热应尽可能快,在热处理温度下的保温时间为,应该足以恢复相的平衡在热处理时5~30min金属的氧化非常严重,应考虑采用惰性气体保护对于为ooCr22%的双相钢应在℃温度下进行热处理,而为105CTC~1100ooCr25%的双相钢和超级双相钢要求在℃107CTC-1120温度下进行热处理
五、不锈钢压力容器焊接实例直径为壁厚为的闪蒸罐,壳体材质800mm,10mm为门其主要承压焊缝的焊接工艺见表闪蒸罐焊接工艺0C8Ni9,2闪蒸耀焊接工艺焊建编号焊壁位置焊接方法焊接材料说明1A
1.B1壳体宗、环龛双面SMAW A102
①B2壳体合拢焊缝GTAW打底TGF-308L
②SMAW盖面A102接售与平焊法兰角焊建C1-C4SMAW A102
③接告与壳体角煌龛D1-D4
④E1支座与壳体焊接角理龛GMAW TFW-308L,上压力容器置造8纯说明筒体直径为焊工可以钻进筒体内焊接,故筒体纵、1800mm,环缝故采用焊条电弧焊进行双面焊
②本设备无人孔,故合拢焊缝只能从外侧焊接为保证焊接质量,采用焊打底但不锈钢筑弧焊焊接时背面金属会被氧化,以前只TIG能通过采用背面充氮保护的方法,但是当设备较大或背面无法实施氮气保护时,将大量浪费氮气,且仍可能出现保护不好为解决这一工艺困难,日本油脂公司焊接事业部开发制造了一种背面自保护不锈钢焊丝,这是一种具有特殊涂层的焊丝,涂层(即药皮)熔化后会渗TIG透到熔池背面,形成一层致密的保护层,相当于焊条药皮的作用这用焊丝的使用方法与普通的焊丝完全相同,涂层不会影响正面的TIG电弧和熔池形态,大大降低了不锈钢氮弧焊的焊接本钱本设备中,若采用背面氨气保护,氮气浪费严重,故采用了自保护焊丝
③接管与平焊法兰角焊缝、接管与壳体角焊缝,鉴于此部位焊缝外形和焊接条件,一般选用焊条电弧焊若接管直径太小,为了减少焊接难度,也可以采用焊TIG
④支座与壳体焊接角焊缝属非承压焊缝,采用熔化极气体保护焊(保护气体为纯)效率高,焊缝成形好为焊材牌号,C02,TFW-308L其焊材型号为()对焊接工作者来说,理E308LT1-1AWS A
5.22解〃焊接性”的含义是十分重要的焊接性是从英文得来的,它把焊接、结构材Weldability料的性能(力学、冶金、物理、化学性能等)以及材料的发展结合在一起自世纪年代初派生出焊接性概念以来,焊接性的含义一2040直在不断发展着,人们给它下了多种定义,这是由于理解的角度不同、分析目的不同和由于焊接技术的不断发展而引起的分析焊接性的目的,在于阐明一定的材料在指定的焊接工艺条件下可能出现的问题,以确定焊接工艺的合理性、材料或产品改进的方向必须对整个焊接过程中的材料(母材、焊材)和焊接区(焊缝、熔合区和热影响区)的成分、组织及性能,包括工艺参数的影响和焊后接头区的使用性能等,进行系统的研究,才能加深对焊接性的理解给家推荐这本《焊接性试验与分析方法(第版)》,这本书从实2用性角度,针对焊接生产中出现的问题,阐述焊接性试验的针对性及焊接性分析的方法该书第版于年出版后得到众多读者的关注,12014此次再版除了保持原书的实用性和先进性等特色外,增补了一些应用示例,突出了焊接生产实践中一些先进的技术成果和成功的经验本书内容反映出近年来焊接性试验的发展,特别是一些新技术的发展,有助于读者思考和扩大视野,提高分析和解决焊接技术问题的能力及焊材中易产生低熔点共晶的杂质元素和使铭镇奥氏体不锈钢中含有4%〜12%的铁素体组织晶间腐蚀根据贫铭理论,在晶间上析出碳化铭,造成晶界贫2铭是产生晶间腐蚀的主要原因为此,选择超低碳焊材或含有铝、钛等稳定化元素的焊材是防止晶间腐蚀的主要措施
③应力腐蚀开裂应力腐蚀开裂通常表现为脆性破坏,且发生破坏的过程时间短,因此危害严重造成奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的主要原因是焊接残余应力焊接接头的组织变化或应力集中的存在,局部腐蚀介质浓缩也是影响应力腐蚀开裂的原因@焊接接头的相脆化相是一种脆硬的金属间化合物,主要析集于柱状晶的晶界丫相和讲目都可发生相转变比如对于Cr25Ni20型焊缝在800℃〜900℃加热时,就会发生强烈的Y-b转变对于铭银型奥氏体不锈钢,特别是铭银铝型不锈钢,易发生相转变,这b-Q主要是由于铭、铝元素具有明显的化作用,当焊缝中铁素体含量b超过时,的转变非常明显,造成焊缝金属的明显的脆化,这12%6-也就是为什么热壁加氢反应器内壁堆焊层将铁素体含量控制在b3%〜10%的原因铁素体不锈钢及其焊接特点
2.铁素体不锈钢分为普通铁素体不锈钢和超纯铁素体不锈钢两大类,其中普通铁素体不锈钢有Cr12〜Cr14型,如
00012、0Cr13AI;Cr16〜Cr18型,如1C门7Mo;Cr25〜30型由于普通铁索体不锈钢中的碳、氮含量较高,故加工成形及焊接都较困难,耐蚀性也难以保证,使用受到限制,在超纯铁素体不锈钢中严格控制了钢中的碳和氮总量,一般控制在
0.035%〜
0.045%、、三个层次,同时还加进必要的合金元素以
0.030%
0.010%~
0.015%进一步进步钢的耐腐蚀性和综合性能与普通铁素体不锈钢相比,超纯高铭铁素体不锈钢具有很好的耐均匀腐蚀、点蚀及应力腐蚀性能,较多的应用于石化设备中铁素体不锈钢有以下焊接特点
①焊接高温作用下,在加热温度达到℃以上的热影响区特1000别在近缝区的晶粒会急剧长大,焊后即使快速冷却,也无法避免因晶粒粗大化引起的韧性急剧下降及较高的晶间腐蚀倾向
②铁素体钢本身含铭量较高,有害元素碳、氮、氧等也较多,脆性转变温度较高,缺口敏感性较强因此,焊后脆化现象较为严重
③在40CTC〜600℃长时间加热缓冷时,会出现4750c脆化,使常温韧性严重下降在550℃〜82CTC长时间加热后厕轻易从铁素体中析出相也明显降低其塑、韧性马氏体不锈钢及其焊接特点
3.马氏体不锈钢可分为门型马氏体不锈钢、低碳马氏体不锈钢C3和超级马氏体不锈钢门型具有一般抗腐蚀性能,从门为基C3C2的马氏体不锈钢,因加进银、铝、铝、钢等合金元素,除具有一定的耐腐蚀性能,还具有较高的高温强度及抗高温氧化性能马氏体不锈钢的焊接特点门型马氏体不锈钢焊缝和热影响C3区的淬硬倾向特别大,焊接接头在空冷条件下便可得到硬脆的马氏体,在焊接拘束应力和扩散氢的作用下,很轻易出现焊接冷裂纹当冷却速度较小时,近缝区及焊缝金属会形成粗大铁素体及沿晶析出碳化物,使接头的塑、韧性明显降低低碳及超级马氏体不锈钢的焊缝和热影响区冷却后,固然全部转变为低碳马氏体,但没有明显的淬硬现象,具有良好的焊接性能
二、压力容器用不锈钢焊材选用奥氏体不锈钢焊材选用
1.奥氏体不锈钢焊材的选择原则是在无裂纹的条件下,保证焊缝金属的耐蚀性能及力学性能与母材基本相当,或高于母材,一般要求其合金成分大致与母材成分匹配对于耐蚀的奥氏体不锈钢,一般希看含一定量的铁素体,这样既能保证良好的抗裂性能,又能有很好的抗腐蚀性能但在某些特殊介质中,如尿素设备的焊缝金属是不答应有铁素体存在的,否则就会降低其耐蚀性对耐热用奥氏体钢,应考虑对焊缝金属内铁素体含量的控制对于长期在高温运行的奥氏体钢焊件,焊缝金属内铁素体含量不应超过读者可根据图,按焊缝金属5%Schaeffler中的铭当量和银当量估计出相应的铁素体含量铁素体不锈钢焊材选用
2.铁素体不锈钢焊材基本上有三类)成分基本与母材匹配的焊1材;)奥氏体焊材;)银基合金焊材,由于其价格较高,故很少选23用铁素体不锈钢焊材可采用与母材相当的材料,但在拘束度大时,很轻易产生裂纹,焊后可采用热处理,恢复耐蚀性能,并改善接头塑性采用奥氏体焊材可免除预热和焊后热处理,但对于不含稳定元素的各种钢,热影响区的敏化仍然存在,常用型和型铭银奥氏体焊309310材对于门钢,也可用型焊材,合金含量高的焊材有利于进C7308步焊接接头塑性奥氏体或奥氏体一铁素体焊缝金属基本与铁素体母材等强,但在某些腐蚀介质中,焊缝的耐蚀性可能与母材有很大的不同,这一点在选择焊材时要留意马氏体不锈钢焊材选用
3.在不锈钢中,马氏体不锈钢是可以利用热处理来调整性能的,因此,为了保证使用性能的要求,特别是耐热用马氏体不锈钢,焊缝成分应尽量接近母材的成分为了防止冷裂纹,也可采用奥氏体焊材,这时的焊缝强度必然低于母材焊缝成分同母材成分相近时,焊缝和热影响区将会同时硬化变脆,同时在热影响区中出现回火软化区为了防止冷裂,厚度以上3mm的构件往往要进行预热,焊后也往往需要进行热处理,以进步接头性能,由于焊缝金属与母材的热膨胀系数基本一致,经热处理后有可能完全消除焊接应力当工件不答应进行预热或热处理时,可选择奥氏体组织焊缝,由于焊缝具有较高的塑性和韧性,能松弛焊接应力,并且能较多地固溶氢,因而可降低接头的冷裂倾向,但这种材质不均匀的接头,由于热膨胀系数不同,在循环温度的工作环境下,在熔合区可能产生剪应力,而导致接头破坏对于简单的门型马氏体钢,不采用奥氏体组织的焊缝时,焊C3缝成分的调整余地未几,一般都和母材基体相同,但必须限制有害杂质、及等,在型马氏体钢焊缝中可促使形成粗大的马S PSi SiCH3氏体降低含量,有利于减小淬硬性,焊缝中存在少量、或C TiN等元素,也可细化晶粒并降低淬硬性Al对于多组元合金化的门基马氏体热强钢,主要用途是耐热,C2通常不用奥氏体焊材,焊缝成分希看接近母材在调整成分时,必须保证焊缝不致出现一次铁素体相,因它对性能十分有害,由于基马氏体热强钢的主要成分多为铁素体元素(如、Cr13Mo、、等),为保证全部组织为均一的马氏体,必须用奥氏Nb WV体元素加以平衡,也就是要有适当的、、、等元素C NiMn N马氏体不锈钢具有相当高的冷裂倾向,因此必须严格保持低氢,甚至超低氢,在选择焊材时,必须要留意这一点
三、压力容器用不锈钢焊接要点奥氏体不锈钢焊接要点
1.总的来说,奥氏体不锈钢具有优良的焊接性几乎所有的熔化焊接方法均可用于焊接奥氏体不锈钢,奥氏体不锈钢的热物理性能和组织特点决定了其焊接工艺要点
①由于奥氏体不锈钢导热系数小而热膨胀系数大,焊接时易于产生较大的变形和焊接应力,因此应尽可能选用焊接能量集中的焊接方法
②由于奥氏体不锈钢导热系数小,在同样的电流下,可比低合金钢得到较大的熔深同时又由于其电阻率大,在焊条电弧焊时,为了避免焊条发红,与同直径的碳钢或低合金钢焊条相比,焊接电流较小
③焊接规范一般不采用大线能量进行焊接焊条电弧焊时,宜采用小直径焊条,快速多道焊,对于要求高的焊缝,甚至采用浇冷水的方法以加速冷却,对于纯奥氏体不锈钢及超级奥氏体不锈钢,由于热裂纹敏感性大,更应严格控制焊接线能量,防止焊缝晶粒严重长大与焊接热裂纹的发生
④为进步焊缝的抗热裂性能和耐蚀性能,焊接时,要特别留意焊接区的清洁,避免有害元素渗透焊缝
⑤奥氏体不锈钢焊接时一般不需要预热为了防止焊缝和热影响区的晶粒长大及碳化物的析出,保证焊接接头的塑、韧性和耐蚀姓,应控制较低的层间温度,一般不超过℃150o铁素体不锈钢焊接要点
2.铁素体不锈钢的铁素体形成元素相对较多,奥氏体形成元素相对较少,材料淬硬和冷裂倾向较小铁素体不锈钢在焊接热循环的作用下,热影响区晶粒明显长大,接头的韧性和塑性急剧下降热影响区晶粒长大的程度取决于焊接时所达到的最高温度及其保持时间,为此,在焊接铁素体不锈钢时,应尽量采用小的线能量,即采用能量集中的方法,如小电流、小直径焊条手工焊等,同时尽可能采用窄间隙TIG坡口、高的焊接速度和多层焊等措施,并严格控制层间温度由于焊接热循环的作用,一般铁素体不锈钢在热影响区的高温区产生敏化,在某些介质中产生晶间腐蚀焊后经℃退火700~850处理,使铭均匀化,可恢复其耐蚀性普通高铭铁素体不锈钢可采用焊条电弧焊、气体保护焊、埋弧焊焊等熔焊方法由于高铝钢固有的低塑性,以及焊接热循环引起的热影响区晶粒长大和碳化物、氮化物在晶界集聚,焊接接头的塑性和韧性都很低在采用与母材化学成分相似的焊材且拘束度大时,很易产生裂纹为了防止裂纹,改善接头塑性和耐蚀性,以焊条电弧焊为例,可以采取下列工艺措施
①预热左右,使材料在富有韧性的状态下焊接100~15CTC含铭越高,预热温度应越高
②采用小的线能量、不摆动焊接多层焊时,应控制层间温度不高于℃不宜连续施焊,以减小高温脆化和(脆性影响150,475
③焊后进行退火处理,由于碳化物球化和铝分布750~80CTC均匀,可恢复耐蚀性,并改善接头塑性退火后应快冷,防止出现相及工脆性475马氏体不锈钢焊接要点
3.对于门型马氏体不锈钢,当采用同材质焊条进行焊接时,为C3了降低冷裂纹敏感性,确保焊接接头塑、韧性,应选用低氢型焊条并同时采取下列措施
①预热预热温度随钢材含碳量的增加而进步,一般在。