还剩47页未读，继续阅读
本资源只提供10页预览，全部文档请下载后查看！喜欢就下载吧，查找使用更方便
文本内容:
临江新天地地块四玉岛苑幼儿（扣件式钢管）脚手架专项方案件严禁拆除主节点处横、纵向水平杆，连墙件、质量保障措施2操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育Q技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操2作人员脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情3况，保证搭设质量达到设计要求脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符4合要求处，必须限时或立即整改、安全保障措施3操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗Q架子在搭设拆卸过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保2证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全尤其是在卸料平台上的工作人员,3不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作4应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修5在下列情况下，必须对脚手架进行检查|A在六级大风和大雨后a停用超过二个月，复工前b检查保修项目B各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；a扣件螺丝是否松动；b安全防护措施是否符合要求c在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护6⑺脚手架缶街面必须有防止坠物伤人的防护措施I搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内8钢管落地脚手架、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，1并检测接地电阻不大于30Q、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理
2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定,3确保施工安全、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料箓混用
4、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋
5、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递6平衡、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体
7、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用任何8班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于,确保较93kN/m2大安全储备、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用10的悬挑架的同时作业层数不超过重层、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉
113.6m措施、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人
12、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基13钢管落地卸料平台、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基
1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，2并检测接地电阻不大于
300、脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理
3、脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全
4、脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用
5、脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋
6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于72kN/m
2、控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在范围内840~50N-m、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机及外脚手架一并拉结9型钢悬挑卸料平台、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳1与平台连接平稳后方可撤出其中机械、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问2题必须及时处理、平台上装料不得超过荷载并限载吨，不得超长超过平台,超高堆放材料不得2150cm超过防护栏杆、平台上的防护栏杆不得任意拆除
3、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留
4、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和5清理模板、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料
6、夜间施工平台上必须保持足够的照明7第九节脚手架拆除安全技术措施钢管落地脚手架、钢管落地卸料平台、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技1术交底后才准工作作业计划一般包括拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非2作业人员进入、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋
3、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,4而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行严禁上下同时进行拆架作业、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆5中间扣件，然后托住中间，再解端头扣、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能6拆除、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知7对方，以防坠落、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故
8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分10类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置
11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养
12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故
13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除
14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除15的残留物从高处坠落伤人型钢悬挑卸料平台、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技1术交底后才准工作作业计划一般包括拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非2作业人员进入、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋
3、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,4而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行严禁上下同时进行拆架作业、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆5中间扣件，然后托住中间，再解端头扣、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能6拆除、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知7对方，以防坠落、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故
8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类10堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置
11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养
12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故
13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除
14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除15的残留物从高处坠落伤人第十节脚手架计算书钢管落地脚手架
一、参数信息脚手架参数L双排脚手架搭设高度为米，立杆采用单立管；
52.5搭设尺寸为立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米;
1.
51.
11.8内排架距离墙长度为米;
0.30大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为根；2脚手架沿墙纵向长度为米；150采用的钢管类型为
①48x
3.25;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为
0.80;连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；
3.
64.5连墙件连接方式为双扣件；.活荷载参数2施工均布活荷载标准值脚手架用途:结构脚手架;
3.000kN/m2;同时施工层数层；
2.风荷载参数3本工程地处福建省福州市，基本风压为
0.7kN/m2;风荷载高度变化系数也为风荷载体型系数也为L00,
0.65;脚手架计算中考虑风荷载作用.静荷载参数4每米立杆承受的结构自重标准值kN/m
20.1248;脚手板自重标准值栏杆挡脚板自重标准值kN/m
20.300;kN/m:
0.150;安全设施与安全网脚手板铺设层数kN/m
20.005;:13;脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值kN/m
20.036;.地基参数5地基土类型:岩石；地基承载力标准值kpa:
160.00;立杆基础底面面积地基承载力调整系数m
20.25;
二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》第条规定，大横杆按照三JGJ130-2001524跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.均布荷载值计算1大横杆的自重标准值:Pi=
0.036kN/m;脚手板的自重标准值:P2=03xLl/2+l=
0.n kN/m;活荷载标准值:Q=3xl.l/2+l=l.l kN/m;静荷载的设计值:qi=
1.2x
0.036+
1.2x
0.11=
0.175kN/m;活荷载的设计值:q2=
1.4xl.l=
1.54kN/m;图大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度1图大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩
2.强度验算2跨中和支座最大弯距分别按图、图组合12跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为Mimax=
0.08x
0.175xl.52+
0.10xl.54xl.52=
0.378kN.m;支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为22=-
0.445kN.m;M max=2选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算662o=Max
0.378x10,
0.445x10/4790=
92.902N/mm;大横杆的最大弯曲应力为:小于大横杆的抗压强度设计值
92.902N/mm2[f]=2052满足要求！N/mm,.挠度验算3最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下其中静荷载标准值:qi=P+P=
0.036+
0.11=
0.146kN/m;I2活荷载标准值:q=Q=
1.1kN/m;2最大挠度计算值为4545/100x
2.06xl0/100x
2.0610115000=
2.538mm;X X大横杆的最大挠度小于大横杆的最大容许挠度与
2.538mm1500/150mm10mm,满足要求！
三、小横杆的计算根据第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在JGJ130-2001524小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形荷载值计算L大横杆的自重标准值pi=
0.036x
1.5=
0.054kN;脚手板的自重标准值P2=
0.3xl.lxl.5/2+l=
0.165kN;活荷载标准值Q=3xl.lxl.5/2+l=
1.650kN;集中荷载的设计值:P=
1.2x
0.054+
0.165+
1.4xl.65=
2.573kN;小横杆计算简图.强度验算4最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下二
0.007kN.m;Mqmax=集中荷载最大弯矩计算公式如下
2.573x
1.1/3=
0.943kN.m;Mpmax-最大弯矩二；M M
0.95kN.mqmax+Mpmax=最大应力计算值62a=M/W=
0.95xl0/4790=
198.29N/mm;小横杆的最大弯曲应力小于小横杆的抗压强度设计值2=
198.29N/mm2205N/mm,满足要求！.挠度验算5最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下45Vqmax=5x
0.036xll00/384x
2.06xl0xll5000=
0.029mm;大横杆传递荷载P=pi+P2+Q=
0.054+
0.165+
1.65=
1.869kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下
221868.85X1100X3X1100-4x1100/9/72x
2.06x105Vpmax=X115000=3727mm;最大挠度和
0.029+
3.727=
3.756mm;V=Vqmax+Vpmax=小横杆的最大挠度为小于小横杆的最大容许挠度与
3.756mm1100/150=
7.333满足要求！10mm,、扣件抗滑力的计算:按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为,按照扣件抗滑承载力系数
5.
1.7,
8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为
0.
806.40kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525:RRc其中扣件抗滑承载力设计值，取Rc—
6.40kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R-大横杆的自重标准值:Pi=;小横杆的自重标准值:P2=;脚手板的自重标准值:P3=;活荷载标准值:Q=3x11x
1.5/2=
2.475kN;荷载的设计值:R=
1.
20.054+
0.02+
0.248+
1.
42.475=
3.85kN;X X,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R
6.40kN
五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容每米立杆承受的结构自重标准值为Q kN,
0.1248N=[
0.1248+
1.50x2/2x
0.036/
1.80]x
52.50=
8.123;GI脚手板的自重标准值采用竹笆片脚手板，标准值为2kN/m2;
0.3N2=
0.3xl3xl,5xl,l+
0.3/2=
4.095kN;G栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为3kN/m
0.15N3==
1.462kN;G吊挂的安全设施荷载，包括安全网4kN/m2;
0.005N4=
0.005x
1.5x
52.5=
0.394kN;G经计算得到，静荷载标准值N=N+N2+N3+N4=
14.074kN;G GIG G G活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的取值1/2经计算得到，活荷载标准值N==
4.95kN;Q风荷载标准值按照以下公式计算其中基本风压按照《建筑结构荷载规范》的规定米用Wo-kN/m2,GB50009-20012Wo=
0.7kN/m;风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定米U-GB50009-2001z用；U=1z风荷载体型系数取值为Us-
0.645;经计算得到，风荷载标准值2Wk=
0.7x
0.7xlx
0.645=
0.316kN/m;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=
1.2N+
1.4N=
1.
214.074+
1.
44.95=
23.819kN;G QX X考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为风荷载设计值产生的立杆段弯N=
1.2=
1.2x
14.074+
0.85x
1.4x
4.95=
22.779kN;矩为Mw2Mw=
0.85xl.4W Lhk a
21.8/10=
0.183kN.m;六.钢丝绳卸荷计算因此内容在规范以外，故仅供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法在脚手架全高范围内增加吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊7点分段计算计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配经过计算得到ai=arctg[
3.000/
1.100+
0.300]=
64.983JM度d2=arctg[
3.000/
0.300]=
84.289吊点处立杆轴向力为Pi=P=k xN/n==
4.466kN2x d为不均匀系数，取kx L5各吊点位置处内力计算为kN:Ti=Pi/sinai=
4.466/
0.906=
4.928kNT=P2/sina=
4.466/
0.995=
4.488kN22Gi=Pi/tanai=
4.466/
2.143=
2.084kNG=P2/tana=
4.466/
10.000=
0.447kN22其中钢丝绳轴向拉力,钢丝绳水平分力T G卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=Ti=
4.928kN钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中钢丝绳的容许拉力[Fg]-kN;一钢丝绳的钢丝破断拉力总和Fg kN,计算中可以近似计算为钢丝绳直径Fg=
0.5d2,d mm;钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对、、钢丝绳分别取、a--6x196x376x
610.85和
0.
820.8;编制人_____________________审核人_____________________审批人_____________________福建卓越建设工程有限公司年月日20100917第一节编制依据第二节工程概况第三节脚手架方案选择第四节脚手架的材质要求第五节脚手架的搭设流程及要求第六节脚手架计算书第七节脚手架搭设的劳动力安排第八节脚手架的检查与验收第九节脚手架搭设安全技术措施第十节脚手架拆除安全技术措施-钢丝绳使用安全系数K计算中取，得到:[Fg]
4.928kN,a=
0.82,K=10选择卸荷钢丝绳的最小直径为5吊环强d=2x
4.928x
10.000/
0.820°=
11.000mme度计算公式为=N/A W[f]其中吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定出=[f]-50N/mm2;吊环上承受的荷载等于N-[Fg];吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算A-,A=
0.5iid2;选择吊环的最小直径要为3d=2x[Fg]/[f]/TT0-5=2x
4.928xl0/50/
3.1428=
8.000mmo钢丝绳最小直径为必须拉紧至吊环直径为11mm,
4.928kN,8mmo钢丝绳作用在扣件上产生的分力小于扣件抗滑承载力，符合要求G=
2.084kN
12.8kN脚手架竖向荷载小于扣件抗滑承载力,符合要求P=
4.466kN
12.8kN
七、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N=
23.819/8=
2.977kN;计算立杆的截面回转半径i=
1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得;当验算杆件长细比时，取块k=
1.
1551.0;计算长度系数参照《扣件式规范》表得=
1.51;M计算长度，由公式确定:I=kx|jxh Io=
3.139m;长细比Lo/i=197;轴心受压立杆的稳定系数由长细比的计算结果查表得到R lo/i p=
0.186;立杆净截面面积2A=
4.57cm;立杆净截面模量抵抗矩3W=
4.79cm;钢管立杆抗压强度设计值出=205N/mm2;2a=2977/
0.186x457=
35.027N/mm;立杆稳定性计算=小于立杆的抗压强度设计值2满足要
35.027N/mm2[f]=205N/mm,求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N=
22.779/8=
2.847kN;计算立杆的截面回转半径i=
1.59cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表得k=
1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表得p=
1.51;计算长度，由公式确定Io=kuh Io=
3.139m;长细比:Lo/i=197;轴心受压立杆的稳定系数由长细比的结果查表得到R lo/i p=
0.186立杆净截面面积2A=
4.57cm;立杆净截面模量抵抗矩；W=
4.79cm3钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2;2o=
2847.394/
0.186x457+
182784.357/4790=
71.658N/mm;立杆稳定性计算=小于立杆的抗压强度设计值2满足要
71.658N/mm2[f]=205N/mm,求！
八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算Ni=Niw+No风荷载标准值2Wk=
0.316kN/m;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=
16.2m2;按《规范》条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN,No=
5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值,按照下式计算kNNiw=
1.4xW xAw=
7.168kN;k连墙件的轴向力设计值Ni=Niw+No=
12.168kN;连墙件承载力设计值按下式计算Nf=p-A-[f]其中轴心受压立杆的稳定系数；P-由长细比的结果查表得到为内排架距离墙的长度；10/i=300/
15.9p=
0.949,1又22A=
4.57cm;[f]=205N/mm;连墙件轴向承载力设计值为3Nf==
88.907kN;连墙件的设计计算满足要求！Ni=
12.168N=
88.907,f连墙件采用双扣件与墙体连接由以上计算得到小于双扣件的抗滑力,满足要求!Ni=
12.
16812.8kN连墙件扣件连接示意图九.立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P Wfg地基承载力设计值160kpa;fg=fgkxkc=其中,地基承载力标准值160kpa;fgk=脚手架地基承载力调整系数%=1;立杆基础底面的平均压力p=N/A=
11.39kpa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=
22.779/8=
2.847kN;基础底面面积A=
0.25m2o地基承载力满足要求！p=
11.39f=160kpag
十、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要,因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算一长杆总长度L m;-小横杆数根；N1一直角扣件数个；N2一对接扣件数个；N3一旋转扣件数个；一N4n一脚手板面积S m2;立杆总数根n=202;--搭设高度H mH=
52.5;--步距h mh=
1.8;-立杆纵距la m la=
1.5;立杆横距；长杆lb--ml=l.lb总长度m L=l.l x
52.50x202+
1.50x202/
1.80-2x
1.50/
1.80=
21290.50;小横杆数根N1=
1.1x
52.50/
1.80xl/2+1x202=3463;直角扣件数个N2=
2.2x
52.50/
1.80+1x202=13407;对接扣件数个N3=
21290.50/
6.00=3549;旋转扣件数个N4=
0.3x
21290.50/
6.00=1065;脚手板面积S=
1.1x202-2x
1.50/
1.10=
300.00onrP根据以上公式计算得长杆总长;小横杆根；直角扣件个；对接
21290.50m346313407扣件个；旋转扣件个；脚手板
35491065300.00m2钢管落地卸料平台支撑高度在米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规4范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果本计算书编写还参考了《施工技术》《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文20023
一、参数信息:.基本参数1立杆横向间距或排距立杆步距lam:
1.00,hm:
1.50;立杆纵向间距平台支架计算高度lbm:
0.90,Hm:
52.50;立杆上端伸出至模板支撑点的长度平台底钢管间距离am:
0.10,mm:
300.00;钢管类型
①，扣件连接方式双扣件，取扣件抗滑承载力系数mm:48x
3.2080;,荷载参数2脚手板自重kN/m
20.300;栏杆自重kN/m:
0.150;材料堆放最大荷载kN/m
25.000;施工均布荷载kN/m
24.000;.地基参数3地基土类型:岩石；地基承载力标准值kpa:
150.00;立杆基础底面面积地基承载力调整系数m
20.25;
二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩；W=
4.73cm3截面惯性矩4I=
11.36cm;纵向钢管计算简图.荷载的计算1脚手板与栏杆自重Q kN/m:qn=
0.15+
0.3x03=
0.24kN/m;堆放材料的自重线荷载2kN/m:qi2=5x
0.3=
1.5kN/m;活荷载为施工荷载标准值3kN/m:pi=4x
0.3=
1.2kN/m.强度验算2依照《规范》规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算524最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下均布恒载qi=
1.2x qn+
1.2x qi=
1.2x
0.24+
1.2xl,5=
2.088kN/m;2均布活载q2=
1.4x
1.2=
1.68kN/m;最大弯距2Mmax=
0.1x
2.088x
0.9+
0.117xl.68x
0.92=
0.328kN.m;最大支座力N=
1.1x
2.088x
0.9+
1.2x
1.68x
0.9=
3.882kN;最大应力=2Mmax/W=
0.328x106/4730=
69.417N/mm;纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;纵向钢管的计算应力小于纵向钢管的抗压设计强度2满足要
69.417N/mm2205N/mm,求！.挠度验算3最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下均布恒载q=qn+qi2=
1.74kN/m;均布活载p=
1.2kN/m;45V=
0.677xl.74+
0.990xl.2x900/100x
2.06xl0xll3600=
0.663mm;纵向钢管的最大挠度为小于纵向钢管的最大容许挠度与,
0.663mm1000/15010mm满足要求！
三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载取板底纵向支撑钢管传递力，P P=
3.882kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图mm kN最大弯矩
0.932kN.m;M ax=m最大变形
2.313mm;Vmax=最大支座力
12.68kN;Qmax=最大应力=
2196.997N/mm;横向钢管的计算应力小于横向钢管的抗压强度设计值2满
196.997N/mm2205N/mm,足要求！支撑钢管的最大挠度为小于支撑钢管的最大容许挠度与,
2.313mm900/15010mm满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，页，双扣件P96承载力设计值取,按照扣件抗滑承载力系数,该工程实际的旋转双扣件承载
16.00kN
0.80力取值为
12.80kNoR Rc其中扣件抗滑承载力设计值，取Rc--
12.80kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=
12.68kN;所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！R
12.80kN,
五、模板支架立杆荷载标准值轴力计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容
1.⑴脚手架的自重kN:N=
0.129x50=
6.455kN;GI栏杆的自重2kN:N2=
0.15x1=
0.15kN;G脚手板自重3kN:N3=03x
0.9x1=
0.27kN;G堆放荷载4kN:N4=5x
0.9xl=
4.5kN;G经计算得到，静荷载标准值N=N+N2+N3+N4=
11.375kN;G GIGGG,活荷载为施工荷载标准值产生的荷载2经计算得到，活荷载标准值N=4x
0.9xl=
3.6kN;Q.因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式3N=
1.2N+
1.4N=
1.2x
11.375+
1.4x
3.6=
18.69kN;G Q
六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中--立杆的轴心压力设计值kN:N=
18.69kN;N轴心受压立杆的稳定系数，由长细比查表得到;p Lo/i计算立杆的截面回转半径i--cm:i=
1.59cm;立杆净截面面积2A——cm2=
4.5cm;A立杆净截面模量抵抗矩3W--cm3:W=
4.73cm;--------钢管立杆最大应力计算值N/mm2;[fl—钢管立杆抗压强度设计值[fl=205N/mm2;计算长度Lo--m;如果完全参照《扣件式规范》，由公式或计算12Io=kiphIo=h+2a计算长度附加系数，取值为ki--
1.167;计算长度系数，参照《扣件式规范》表M--
5.
3.3;p=
1.7;立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a--a=
0.1m;公式的计算结果1立杆计算长度Lo=kiph=
1.167x
1.7x
1.5=
2.976m;Lo/i=
2975.85/
15.9=187;由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数平=lo/i
0.205;钢管立杆受压应力计算值；2=18690/
0.205x450=
202.602N/mm;钢管立杆稳定性验算小于钢管立杆抗压强度设计值o=
202.602N/mm2[f]=2052满足要求！N/mm,公式的计算结果2Lo/i=1700/
15.9=107;由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数中=lo/i
0.537;钢管立杆受压应力计算值；2=18690/
0.537x450=
77.343N/mm;钢管立杆稳定性验算=小于钢管立杆抗压强度设计值
277.343N/mm2[f]=205N/mm,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算3Io=kik h+2a32计算长度附加系数，按照表取值k-
21.U8;2公式的计算结果3Lo/i=2218/
15.9=139;由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数lo/i P=
0.353;钢管立杆受压应力计算值；2=18690/
0.353x450=
117.658N/mm;钢管立杆稳定性验算小于钢管立杆抗压强度设计值o=
117.658N/mm2[f]=2052满足要求！N/mm,模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患以上表参照杜荣军《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》七.立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P g地基承载力设计值fg—fgixkc-150kpa;其中，地基承载力标准值fgk=150kpa;脚手架地基承载力调整系数kc=1;立杆基础底面的平均压力p=N/A=
74.76kpa;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=
18.69kN;基础底面面积A=
0.25m2地基承载力满足要求!p=
74.76f=150kpag型钢悬挑卸料平台由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算
一、参数信息:.荷载参数1脚手板类别木脚手板，脚手板自重kN/m2:
0.35;栏杆、挡板类别栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重kN/m:
0.14;施工人员等活荷载最大堆放材料荷载kN/m
22.00,kN:
10.
00.悬挑参数2内侧钢绳与墙的距离,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离m:
1.00m:
0.50;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离m:
3.00;钢丝绳安全系数,悬挑梁与墙的接点按较支计算；K:
6.00预埋件的直径mm:
20.00只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算.水平支撑梁3主梁材料类型及型号号槽钢槽口水平；14a次梁材料类型及型号号槽钢槽口水平；
12.6次梁水平间距建筑物与次梁的最大允许距离ldm:
0.40,lem:
0.20o.卸料平台参数4水平钢梁主梁的悬挑长度水平钢梁主梁的锚固长度平台计m:
2.50,m:
0.10;算宽度m:
3.00
二、次梁的验算次梁选择号槽钢槽口水平，间距,其截面特性为
12.
60.4m面积2A=
15.69cm;惯性距Ix=39L466cm4;转动惯量3W=
62.137cm;x回转半径ix=
4.953cm;截面尺寸b=53mm,h=126mm,t=9mm
0.荷载计算1脚手板的自重标准值本例采用木脚手板，标准值为
10.35kN/m2;Qi=
0.35x
0.40=
0.14kN/m;最大的材料器具堆放荷载为,转化为线荷载2lO.OOkNQ=
10.00/
2.50/
3.00x
0.40=
0.53kN/m;2⑶槽钢自重荷载Q3=
0.12kN/m;经计算得到静荷载设计值q=
1.2Q QQ=
1.2x
0.14+
0.53+
0.12=
0.95kN;X1+2+3经计算得至」舌荷载设计值I IP=
1.4x
2.00x
0.40x
3.00=
3.36kNo内力按照集中荷载与均布荷载作用下的简支梁计算，计算简图如下P q最大弯矩的计算公式为M经计算得到，最大弯矩2M=o.抗弯强度验算3次梁应力其中截面塑性发展系数,取Yx-L05;一钢材的抗压强度设计值，[f][f]=
205.00N/mm2;次梁槽钢的最大应力计算值2o=
3.59x
1071.05x
62.14=
55.07N/mm;次梁槽钢的最大应力计算值小于次梁槽钢的抗压强度设计值=
55.065N/mm2第一节编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》中国建筑工业出版社；GB50017-2003《建筑结构荷载规范》中国建筑工业出版社；GB50009-2001《建筑施工脚手架实用手册含垂直运输设施》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中国建筑工业出版社；JGJ130-2001《建筑地基基础设计规范》中国建筑工业出版社；GB50007-2002《建筑施工安全检查标准》中国建筑工业出版社JGJ59-99《混凝土结构设计规范》中国建筑工业出版社；GB50010-2002《钢结构设计规范》中国建筑工业出版社；GB50017-2003第二节工程概况临江新天地地块四玉岛苑幼儿园位于仓山区中档路西侧，港头河南侧，总建筑面积
3014.6m2,属于框架结构，建筑高度
11.25m，抗震设防烈度7度，抗震等级二级建筑耐火等级二级，建筑等级为二类建筑，工程性质为多层民用建筑，使用年限50年本工程由福州仓前山房地产开发有限公司开发，由王孝雄建筑设计事务所承担设计工作，由化工部福州地质工程勘察院承担地质勘察工作，监理单位由福建闽华洋建设监理有限公司承担工程监理,施工单位为福建卓越建设工程有限公司负责施工第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理
1、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性
2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修
3、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；、45综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符满足要求![f]=205N/mm
4.整体稳定性验算4其中，均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算p—b经过计算得到cpb=570x
9.00x
53.00x235/
3.00xl
26.00x
235.0=
0.72;由于大于按照下面公式调整cpb
0.6,得到pb=
0.678;次梁槽钢的稳定性验算2o=
3.59x
1070.678x
62.137=
85.28N/mm;次梁槽钢的稳定性验算小于次梁槽钢的抗压强度设计值Q=
85.285N/mm2，满足要求！[fl=205N/mm
三、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算主梁选择号槽钢槽口水平，其截面特性为14a面积2A=
18.51cm;惯性距4Ix=
563.7cm;转动惯量W=
80.5cm3;x回转半径ix=
5.52cm;截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=
9.5mm;.荷载验算1栏杆与挡脚手板自重标准值本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为
10.14kN/m;Qi=
0.14kN/m;槽钢自重荷载2Q=
0.14kN/m2静荷载设计值q=
1.2Q1+Q2=
1.2x
0.14+
0.14=
0.34kN/m;X次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=
0.95x
3.00+
3.36/2=
3.11kN;.内力验算2悬挑卸料平台小意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图kN悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图kN.m悬挑水平钢梁支撑梁变形图mm卸料平台的主梁按照集中荷载和均布荷载作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，P q得到R[l]=
19.575kN;R
[2]=
6.154kN;最大支座反力为Rmax=
19.575kN;最大弯矩Mmax=
5.768kN.m;最大挠度V=
2.841mmo.抗弯强度验算3其中截面塑性发展系数,取yx-L05;[fl―钢材抗压强度设计值=
205.00N/mm2;主梁槽钢的最大应力计算值62=
5.77x10/
1.05/
80500.0+
9.79x
1071851.000=
73.525N/mm;主梁槽钢的最大应力计算值小于主梁槽钢的抗压强度设计值
73.525N/mm22满足要求！[f]=
205.00N/mm,.整体稳定性验算4其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算p-bp=570x
9.5x
58.0x235/
2500.0xl
40.0x
235.0=
0.897;b由于大于,应按照下面公式调整cpb
0.6可得pb=
0.756;主梁槽钢的稳定性验算=
625.7710/
0.
75680500.00=
94.81N/mm;X X主梁槽钢的稳定性验算=小于满足要求！
94.81N/mm2[f]=
205.00,
四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力和拉钢绳的轴力按照下面计算，Rc RsRei=RuiSinQi其中水平钢梁的垂直支坐反力Rei-kN;拉钢绳的轴力Rui—kN;拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；8—sinGi=Sin ArcTan3/
0.5+1=
0.894;根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为Rui=Ra/sin9i;Rui=
19.575/
0.894=
21.89kN;
五、钢丝拉绳的强度验算钢丝拉绳斜拉杆的轴力取最大值进行验算，为Ru
21.89kN;如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式其中钢丝绳的容许拉力[Fg]—kN;钢丝绳的钢丝破断拉力总和Fg—kN;计算中近似取为钢丝绳直径Fg=
0.5d2,d mm;钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对、、钢丝绳分别取a-6x196x376x
61、和
0.
850.
820.8;—钢丝绳使用安全系数K计算中居]取得至」
21.885kN,a=
0.82,K=6,I d=
17.9mm0钢丝绳最小直径必须大于才能满足要求！18mm
六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳斜拉杆的轴力最大值进行计算作为拉环的拉力为Ru NN=Ru=
21885.061No拉环强度计算公式为其中，团为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》所述在物件的自重1098标准值作用下，每个拉环按个截面计算的拉环的应力不应大于故拉环钢筋250N/mm2,的抗拉强度设计值[f]=
50.0N/mm2;所需要的拉环最小直径1D=[
21885.1x4/
3.142x
50.00x2]/2=
23.6mmo
七、操作平台安全要求.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
1.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加2补软垫物，平台外口应略高于内口；.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
3.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重4吊钩；.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱5焊应及时修复；.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专6人监督合省文明标化工地的有关标准、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，6决定采用以下种脚手架方案1钢管落地脚手架，钢管落地卸料平台，型钢悬挑卸料平台第四节脚手架材料选择钢管落地脚手架、钢管落地脚手架，选用外径,壁厚,钢材强度等级钢管表面I48mm
3.25mm Q235-A,应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》2的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等JGJ22-85锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于钢管螺栓拧紧力矩达时不得破坏如使用旧扣件时，扣件5mm70N.m必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观脚手架立杆、防护栏3杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色底排立杆、扫地杆均漆红白相间色、脚手板、脚手片采用符合有关要求
4、安全网采用密目式安全网，网目应满足目/，做耐贯穿试验不穿透，的52000lOOcrrP单张网重量在以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色要求阻燃，使用的安全网3kg必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由福州市建筑安全监督管理部门发放的准用证、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》中6GB/T700Q235A钢的要求钢管落地卸料平台、钢管脚落卸料平台选用架设钢管外径，壁厚钢材强度等级钢I48mm
3.20mm Q235-A,管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用、本工程的搭设可使用锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》的2JGJ22-85要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于钢管螺栓拧紧力矩达时不得破坏如使用旧扣件时，扣件必须取样送5mm70N.m有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用型钢悬挑卸料平台、主梁槽钢采用号槽钢槽口水平，次梁采用号槽钢槽口水平钢材强度等级不114a
12.6低于,其质量应符合现行国家标准《碳素钢结构》（）和《低合金高强度结Q235GB/T700构钢》的规定GB/T
1591、脚手板、脚手片采用符合有关要求
2、斜拉钢丝绳采用钢丝绳
3、预埋螺栓的直径为
420.0mmo第五节脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为场地平整、夯实-基础承载力实验、材料配备一定位设置通长脚手板、底座一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一大横杆（搁栅）一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎安全网定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除当脚手架操作层高出连墙件两步时,宜先立外排，后立内排其余按一下构造要求搭设、主杆基础1本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于的混凝土进行C15硬化，混凝土硬化厚度不小于地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算10cm数据参阅脚手架计算书）、立杆间距2⑴脚手架立杆纵距,横距,步距;连墙杆间距竖直水
1.500m
1.100m
1.800m
3.600m,平（即两步三跨）;里立杆距建筑物
4.500m
0.300m（）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布2置,高度方向相互错开以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整500mm体性立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座左右320cm立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的41/400o、大横杆、小横杆设置3大横杆在脚手架高度方向的间距,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧Q
1.800m外伸长度为150mm外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受2力、剪刀撑4脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于,应采用不15m1m少于个旋转扣件固定剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或2立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm、脚手板、脚手片的铺设要求5脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板板宽为，里外立杆应满铺脚手板，Q200mm无探头板满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有2效的防护措施脚手片须用铅丝双股并联绑扎，不少于点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时3184要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换、防护栏杆6脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在Q脚手架外立杆里侧选用铅丝张挂安全网，要求严密、平整218脚手架外侧必须设高的防护栏杆和高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于道,
31.2m30cm2高度分别为和
0.9m
1.3m脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等,在脚手架内侧设的防护栏杆和
41.2m局踢脚杆30cm、连墙件7脚手架与建筑物按水平方向，垂直方向，设一拉结点楼层高度超过Q
4.5m
3.6m4m,则在水平方向加密，如楼层高度超过时，则按水平方向每设置一道斜拉钢丝绳6m6m拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角米以内范围按垂直方向每米设一2I
3.6拉结点拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处3外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新4补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠、架体内封闭8脚手架的架体里立杆距墙体净距为,如因结构设计的限制大于的必Q200mm200mm须铺设站人片，站人片设置平整牢固脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭2施工层以下外架每隔步以及底部用密目网或其他措施进行封闭33⑴脚手架立杆纵距，横距，步距；平台底钢管间距
0.900m
1.000m
1.500m
300.000m,脚手架搭设高度
50.000mo落地平台搭设的工艺流程为场地平整、夯实—基础承载力实验、材料配备一定位设置通长脚手板、底座一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一水平横杆一水平纵杆一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎安全网以下时落地平台的构造要求、主杆基础1本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于的混凝土进行C15硬化，混凝土硬化厚度不小于地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求具体计算10cm数据参阅脚手架计算书、立杆间距2脚手架立杆纵距,横距,步距;平台底，脚手架搭Q
0.900m
1.000m
1.500m
300.000m设高度
50.000mo每根立杆底部应设置底座或垫板2脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大3于处的立杆上横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上200mm当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于1m500mm脚手架底层步距不应大于42mo立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接
5、支架立杆应竖直设置，高度的垂直允许偏差为32m15mm;、设在支架立杆根部的可调底座,当其伸出长度超过时，应采取可靠措施固4300mm定、台面应面铺脚手板
5、防护栏杆6脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定Q在脚手架外立杆里侧选用铅丝张挂安全网，要求严密、平整218脚手架外侧必须设高的防护栏杆和高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于道,
31.2m30cm2高度分别为和
0.9m
1.3m脚手架内侧形成临边的如遇大开间门窗洞等,在脚手架内侧设的防护栏杆和
41.2m高踢脚杆30cm卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后,再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用要求提升一次验收一次具体构造要求如下、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动
1、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施2工设备上、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全3储备，另外一道应作受力计算、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环4应用甲类号沸腾钢制作
3、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于5不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略局于内口、台面应面铺脚手板
6、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆
7、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查8验收，方可松卸起重吊钩，上下操作、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊9缝脱焊应及时修复、卸料平台上应显著地标明容许荷载值操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设10计的容许荷载，应配备专人加以监督第六节脚手架的劳动力安排、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工1程外脚手架搭设人员需要人，均有上岗作业证书15~
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指2挥、调配、检查的直接责任、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须3配备有足够的辅助人员和必要的工具第七节脚手架的检查与验收钢管落地脚手架、钢管落地卸料平台、型钢悬挑卸料平台、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
1、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；
2、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》3JGJ130-2001第八节及中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查填JGJ59-99写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用、架体内必须做到每层封闭即进行隔离，且不能大于步44第八节脚手架搭设安全技术措施、技术保障措施1架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部Q钢管与扣件进场前应经过检查挑选选择标准见本设计表所用扣件在使用前应清23,理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动每个螺栓的预紧力在之间人40N-m~65N-m架子搭设到高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用310m单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、4揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人5破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件其中在脚手架使用期间，下列杆。
个人认证
优秀文档
获得点赞 0
