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钢筋混凝土楼盖设计任务书1设计条件某市轻工业厂房承重体系为钢筋混凝土内框架,四周为砖墙承重,厂370mm房平面尺寸见下图,二楼可变荷载为设计只考虑竖向荷载,要求学
7.5kN/mm2,生完成二层钢筋混凝土整浇楼盖的设计二层平面尺寸见图一.永久荷载楼面面层采用厚水泥砂浆,重度板底、梁120mm20kN/m3;侧及梁底抹灰层15mm厚混合砂浆,重度17kN/m3;钢筋混凝土重度25kN/m3o
2.二楼楼面可变荷载
7.0kN/m2o.材料混凝土强度等级主梁、次梁主筋采用级钢筋;其余3C30;HRB400钢筋采用级钢筋HPB
300.板伸入墙内次梁伸入墙内主梁伸入墙内4120mm,240mm,370mmo楼盖的结构平面布置2主梁沿横向布置,次梁沿纵向布置,主梁跨度为次梁跨度为
7.2m,
7.2m/
6.6m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为
7.0/3=
2.330,1/1=
7.2/
2.330=3O OIO2故按单向板设计按跨高比条件,要求板厚对工业建筑的楼盖板,要求h=2300/30=80mm,取板厚h=70mm,80mm次梁截面高度取截面宽度取为h=500mm,b=200mmo主梁截面高度取截面宽度取为h=600mm,b=300mmo板的设计03荷载1板的永久荷载标准值20mm厚水泥砂浆面层
0.02*20=
0.4kKN/m280mm厚现浇板自重
0.08*25=
2.OkKN/m2厚板底抹灰15mm
0.015*17=
0.255KN/m2小计
2.655KN/mg内力设计值及包络图3弯矩设计值1弯矩式子中系数可由表查得M=k Glo+k Qlk,k12o2Mi.=O.244*
78.97*
7.0+
0.289*
163.58*
7.0=
465.80kN-mmaxM.max=-0-267*
78.97*7,0-
0.311*
163.58*
7.0=-
503.70kN・mBM=
0.067*
78.97*
7.0+
0.200*
163.58*
7.0=
266.04kN・m2max剪力设计值2)剪力V=k3G+k4Q式子中系数从表内可查得k3k4,V ax=0-733*
78.97+
0.866*
163.58=
199.55kNAmV i,max=-l-267*
78.97-
1.311*
163.58=-
314.51kNBV.max=l-0*
78.97+
1.222*
163.58=
278.86kN3弯矩包络图Br
①第、跨度有可变荷载,第跨没有可变荷载132查表知,支座或的弯矩值为B CM=MB c在地跨内以支座的连线为基线,作1G=
78.97,的简支梁弯矩图,得第个集中荷载和第二个集中荷载作用点出的弯Q=
163.581矩值分别为G+Q*L0/3+M/3=
78.97+
163.58*
7.0/3-
299.89/3=
466.28^MHQB计算接近Ml,max=
465.80G+Q*L0/3+2*MB在第跨内以支座的连线作为基线,作2M=-
299.89,B的简支弯矩图,得集中荷载作用点处的弯矩G=
78.97kN,Q=0G*L/3+MB=
78.97*7/3-
299.89=-
115.63kN.m.0
②第、跨有可变荷载,第跨没有可变荷载123第跨内在第跨内以支座弯矩的连线为基线,作11MA=O,MB=-
503.70G=
78.97,的简支梁弯矩图,得第个集中荷载和第个集中荷载作用点出的弯矩值分Q=
163.5812别为G+Q*L/3+M/3=
78.0B在第跨G+Q*L/3+2*M/3=
78.97+
163.58*
7.0/3-
503.7*2/3=
230.18kN.m20B内以支座以支座弯矩M=-
0.267*
78.97*
7.0-
0.089*
163.58*
7.0=-
249.51kN.m,c的连线作为基线,作M=-
503.70kN.m,M=-
249.51kN.m G=
78.97kN,Q=
163.58kNB c的简支弯矩图,得第个集中荷载和第个集中荷载作用点处的弯矩分别为12G+Q*L/3+M+2*M-M/3=
78.97+
163.58*
7.0/3-
249.51+-
503.70+
249.5O BCCG+Q*L/3+M+M-M/3=
78.97+
163.58*
7.0/3-
249.51+-
503.70+
249.51O BCC
③第跨有可变荷载,第、跨没有可变荷载213M=M=-
0.C B第跨集中荷载作用点处的弯矩为2M+M*L/3+M=
78.C B0B第、跨两集中荷载作用点处的矩分别为13G*L/3+M/3=
78.0BG*L/3+2*M0B弯矩包络图见图示⑷承载力计算正截面受弯承载力1)跨内按形截面计算,因跨内设有间距小于主梁间距的次梁,翼缘计算宽度按T取l/3=7/3=
2.33m,b,f=
2.33m主梁混凝土保护层厚度的要求以及跨内截面有效高度的计算方法同次梁,支座截面因存在板,次梁,主梁上部钢筋的交叉重叠,截面有效高度的计算方法有所不同板混凝土保护层厚度、板上部纵筋次梁上部纵筋直径假定主梁上部纵筋直15mm10mm,18mm,径则一排钢筋时,25mm,二排钢筋时,h=6OO-15-10-18-25/2=545mm;ho=545-25=520mm0o纵向受力钢筋除支座截面为排外,其余均为排,跨内截面经判别都属于第一类B21T形截面,支座边的弯矩设计值B正o截面受弯承载力的计算过程列于表主梁正截面承载力计算as=M/al选配钢YS=l+sqrtl-2*As=M/fc截面弯矩设计值M Asas/2ys*fy*hO筋bhO
20.0Ml
465.
80.
9772364.45C
252454450.4MB-
503.
70.
6823974.35c
324021340.0M
2266.
040.
9871336.93C
251473250.0-
115.
630.
955600.62C2276086主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定斜截面受剪承载力2)验算截面尺寸-=,因截面尺寸按下式计算Hw=h0-h,f=528440mm hw/b=440/300=
1.474,O.25p fbh=O.25*1*
14.3*300*520=
557.70*103KNVmax=
314.51kN,yi足尺寸c co满足要求计算所需腹筋采用双肢箍筋HRB40010-200Vcs=
0.7^0+1^^/8=
0.7*
1.43*300*560+360*157*560/200=
326.42KNVmax不需要配置弯起钢筋?验算最小配筋率()足要psv=A/b=157/300*200=
0.26%
0.24ft/f=
0.10%,Wsv syv求次梁两侧附加横向钢筋的计算次梁传来的集中力箍筋Fi=
69.96+
163.58=
233.54kN,hi=600-500=100mm,|^hK|布置范围取附加箍筋双肢,则s=2h+3b=2*100+3*200=800mmo HRB40010-21在长度内可布置附加箍筋的排数,排,取排,次梁两侧各布置s m=800/200+l=563排,由式,满足要求mnf Asv1=6*2*360*
78.5=
339.12KNFl,7V因主梁的腹板高度大于,需在粱侧设置纵向构造钢筋,每侧纵向构造钢筋的截450mm面面积不小于腹板面积的.且其间距不大于现每侧配1%,200mm2C14,308/()满足要求300*560=
0.18%
0.1%,绘制施工图-6楼盖施工图包括施工说明,结构平面布置图,板筋配图,次梁和主梁配筋图施工说明是施工图的重要组成部分,用来说明无法用图来表示或者图中没有表示的内容,完整的施工说明应包括设计依据(采用的规范标准结构设计有关的自然条件,如风荷载,雪荷载等基本情况以及工程地质简况等);结构设计一般情况(建筑结构的安全等级、设计使用年限和建筑抗震设防类别);上部结构选型概述,采用的主要结构材料及特殊材料;基础选型以及需要特别体现施工注意的问题家设计示例楼盖仅仅是整体结构的一部分,施工说明可以简单些,详见图文本仅供参考,感谢下载!文本仅供参考,感谢下载!板的可变荷载标准值
8.0KNKN/m2永久荷载分项系数取因为楼面可变荷载标准值大于所以可变荷载分项
1.2;
4.0KN/m2,系数应取.于是板的
1.3永久荷载设计值g=
2.655*
1.2=
3.186KN/m2可变荷载设计值q=
7.5*
1.3=
9.75KN/m2荷载总设计值g+q=
3.186+
9.75=
12.936KN/m2近似值取为g+q=
13.0KN/m2)计算简图(2按塑性内力重分布设计,次梁截面为板的计算跨度200mm*500mm,边跨101=ln=2340-200/2=2240mmL02=ln=2330-200=2130mm因跨度相差小于可按等跨连续板计算,取宽板带作为计算单元,计算见图如10%,1m图所示弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减,由表可查得,板的弯矩系数分别为边支座am1/16;边跨中,离端第二端支座,中跨中,中间支座,故1/11;-1/11;1/16;1/14,板的弯矩值设计备注跨度弯矩系数弯矩设li名称g+q计值m^-m MMA
13.
002.240-
0.063-
4.11M I
13.
002.
2400.
0714.66M=g+q*l2*ai mM
13.
002.240-
0.091-
5.93BMe
13.
002.130-
0.071-
4.21M
13.
002.
1300.
0633.692M
13.
002.
1300.
0633.693⑷正截面受弯承载力计算环境类别为一级,混凝土,板的最小保护层厚度家丁纵向钢筋直径c3c=15mm,d为板厚,则截面有效高度板宽10mm,80mm h0=h-c-d/2=60mm;b=1000mm C30o混凝土,钢筋,板的配筋计算a1=
1.0,fc=
14.3N/mm2;HPB300fy=270N/mm2o的列于下表板的配筋计算a=M/a fcb§=l-sqrtl-2A=§*b*h*a*f/fs1s01c实际配筋Ash2*aj0y
0.
0760.
079251.46cp8@200251cp8/10@
0.
0910.
095301.95322200cpl0@
200.
1090.
116367.
6439300.
0820.
086272.24cp8@
2002510.
0720.
074236.33cp8@
2002510.
0720.
074236.33q8@200251计算结果表明,支座截面的§均小于.符合塑性内力重分布的原则;35,此值大于As/bh=251/1000*80=
0.31%,同时大于满足最小配筋要求
0.45ft/fy=
0.45*
1.43/270=
0.24%,
0.2%,次梁设计c根据本车间楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减荷载设计值1永久荷载设计值板传来永久荷载
3.186*
2.33=
7.42KN/M次梁自重
0.2*
0.5-
0.08*25*
1.2=
2.52KN/M次梁粉刷.015*
0.5-
0.08*2*17*
1.2=
0.26KN/M小计g=
10.20KN/M可变荷载设计值q=
9.75*
2.33=
22.72KN/M荷载总设计值g+q=
10.2+
22.72=
32.92KN/M⑵计算简图按塑性内力重分布设计,主梁截面为300mm*600mmo计算跨度边跨loi=ln=72OO-lOO-3OO/2=695Omm;中间跨因跨度相差小于可按等跨连续梁102=ln=7200-300=6900mm;10%,计算,次梁的计算简图见图次梁计算简图g^q=
32.92KN/mM I I I□□□□I I□□□I I I□IIII」」—u」」」A12321A ZKA A~~A Z\®55»5«0内力计算3弯矩设计值弯矩系数弯矩设计值名称跨度g+q limMMA
32.
926.950-
0.042-
66.25】M
32.
926.
9500.
071113.58M=g+ql aimM B
32.
926.950-
0.091-
144.56M
32.
926.
9000.
06397.962Me
32.
926.900-
0.071-
111.95剪力设计值的计算剪力设计值名称跨度剪力系数备注g+q Lm A备注KNV
32.
926.
9500.
50111.11A
32.
926.
9500.
55122.22VBLV=a g+qlivV R
32.
926.
9500.
55121.31BV
32.
926.
9500.
55121.31c⑷承载力计算正截面受弯承载力计算时,跨内按形截面计算,翼缘宽度取1Tb,f=l/3=7200/3=2400mm;b,f=b+sn=200+2200;b+12h,f=200+12*80=U60;三者的较小值,故取bf=l160mm.除支座B截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排环境类别一级,混凝土,梁的最小保护层厚度假定箍筋直径C30c=20mm10mm,纵向钢筋直径,则一排纵向钢筋、二排纵20mm ho=5OO-2O-lO-2O2=46Omm,向钢筋h0=460-25=435mm.混凝土,纵向钢筋采用C3ai=
1.0;p=1;f=
14.3N/mm2,ft=
1.43/mm2;c c钢,正截面承载力计算过程列于下表HRB400fynBGON/mmZJy^SGON/mmZ经判别跨内截面均属于第一类形截面T次梁正截面承载力计算弯矩设计a=M/ajcb§=l-sqrtl-2*As=§bh afcs o1配筋A值M h2as/fy s0-
66.
250.
1030.
11398.12C
16402113.
580.
1880.
21766.64C16804-
144.
560.
2520.
301080.75C1610052C16+
197.
960.
1620.
18649.
2656.5C18-
111.
950.
1740.
19703.63C18763计算结果表明,支座截面的*匀小于符合塑性内力重分布的原则;.35,此值大于As/bh=402/200*500=
0.40%,同时大于满足最小配筋率的要求
0.45ft/fy=
0.45*l.43/60=
0.18%,
0.2%,斜截面受剪承载力2斜截面受剪承载力计算包括截面尺寸的复核、腹筋的计算和最小配筋率验算验算截面尺寸hw=h0-h,f=435-80=355mm,®hw/b=335/200=
1.84,截面尺寸按下式验算
0.25p fcbh=
0.25*l*
14.3*200*435=
311.03*103NVmax=U
7.49kN,截面尺寸c0满足要求计算所需腹筋采用双肢箍筋,计算支座侧截面,由HRB4006B可得至箍筋间距Vcs=
0.7ftbh0+fyv*Asv*h0/s;!jS=fyv*Asv*h0/Vbl-
0.7ft*b*h0=360*
56.6*435/
117.49*1000-
0.7*
1.43*200*435=292mm调幅后受剪承载力应加强,梁局部范围内将计算的箍筋面积增加或箍筋间距减20%少现调整箍筋间距,截面高度在的梁,最20%,s=
0.8*292=234mm;300~500mm大箍筋间距最后箍筋取间距为方便施工,沿梁长不变200mm s=200mm验算配箍率下限值弯矩调幅时要求的配箍率下限为实际配箍率
0.3ft/fyv=
0.3*l,43/360=
0.12%,满足要求psv=Asv/bs=
56.6/200*200=
0.14%
0.12%,主梁设计二5主梁按弹性方法设计荷载设计值1为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载次梁传来的永久荷载
10.20*
6.6=
67.32kN主梁自重含粉刷[
0.6-
0.08*
0.3*
2.33*25+2*
0.6-
0.08*
0.015*
2.33*17]*
1.2=
11.65kN永久荷载设计值G=
67.32+
11.65=
78.97kN可变荷载设计值Q=
22.72*
7.2=
163.58计算简图2因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算,按5,弹性理论设计,计算跨度取支承中心线之间的距离,k=7000mm主梁的计算简图见图。