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成都市南部XX中心岩土工程勘察报告第1页共26页成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告1穗也
1.1工程概况成都市南部XXX中心项目位于成都市天府大道西侧与武候大道交汇200m处,总用地面积约为295000m2总建筑面积为378932R12地上建筑基底面积39889m2项目为群体建筑,由1—10号共10幢建筑构成,地下1—2层,地上最高15层,要紧结构型式为框架剪力墙及框架结构,基础拟使用筏板基础与独立基础由中国建筑西南设计研究院及法国保罗安德鲁设计事务所设计各幢楼的建筑名称、使用功能、地上及地下层数、层高、屋面标高、地下室地面标高、±
0.000相关于绝对标高值、结构型式、设防类别、建筑结构安全等级、地基基础设计等级、抗震等级、基础型式及岩土工程勘察等级等详见表
1.1《各幢建筑物性质一览表》受成都市兴南投资有限公司的委托,我院对拟建的成都市南部xxx中心项目场地进行全面阶段的岩土工程勘察工作5号楼因房屋拆迁问题未解决,致使5KD
10、5K18号钻孔未进行钻探
1.2勘察工作的目的与任务按照国家现行规范及行业标准,根据项目业主提供的《成都市南部XXX中心项目地质勘察工程招标文件》、《地质全面勘察招标文件补遗书》及《成都市南部XXX中心项目地质勘察要求》,结合项目业主、设计单位提供的有关建筑设计文件与我院提供的《成都市XXX广场岩土工程初步勘察报告》(注在初勘阶段,本项目名称之“成都市XXX广场”,现更名为“成都市南部XXX中心”,下列同),对本工程勘察工作提出达到全面勘察阶段的勘察目的、任务及技术要求为
(1)查明建筑场地内及邻近有无影响工程稳固性的不良地质作用的类型、成因、分布范围、进展趋势与危害程度,提出整治方案的建议,并提供设计、施工所需计算参数;
(2)查明场地埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物;
(3)查明建筑场地影响范围内的各岩土层类型、成因、时代、地层结构、深度、分布、工程特性、较弱土层与坚硬土层的分布及各岩土层的物理力学性质,分析与评价地基的稳固性、均匀性与地基承载力;
(4)查明场地内地基各岩土层的承载力特征值、变形模量、基床系数等物理力学性质指标、地基变形计算参级不扰动XY—1单动三重管回转粘性土、粉土、砂±常规物性指标、强度指标、三轴压缩实验、标准固结试验、II级轻微扰动XY—1厚壁敞口取土器回转粘性土、粉土、砂±常规物性指标SH30-A厚壁敞口取土器锤击粘性土、粉土、砂土级显著扰动XY-1SD系列钻具回转砂、卵石土土类定名、含水量土样级完全扰动SH30-A标准贯入器锤击粘性土、粉土、砂±土类定名泥U-I石级不扰动XY—1双层岩芯管金刚石钻头回转泥岩常规物性指标、抗压强度试验、点荷载试验、岩块波速试验岩土样采取执行的技术标准
①取土器下放之前清孔,孔底残留浮土厚度不超过5cm;
②贯入式取土器使用快速、连续的静压方式,贯入速度不小于
0.1m/s;
③取出的土样现场测取采取率,采取率操纵在
0.95—
1.0;
④取出的原状样及时用纱布条蜡封或者用粘胶带封口,并帖上土样标签;
⑤对取得的原状样使用专用土样箱包装,并及时送至试验室进行试验,贮存时间不超过3天;
⑥各取样钻孔自老土起在要紧受力层(基础底面下
1.0倍基础宽度范围内)取样间距为1—2m下列根据土层情况每层采取一个不扰动样,对厚度大于
0.5m的夹层或者透镜体采取不扰动样
⑦膨胀性土的取样在大气影响深度内(本场地计算为
3.1m)每个操纵性勘探孔均采取I、II级土试样,取样间距为
1.0m在大气影响深度下列取样间距为
1.5—
2.0m;
⑧地下水位以上、下列及地表水体分布区域的水位上、下均应采取相同土样各3件进行土的腐蚀性试验
2.
3.5水位的观测及水样的采集钻探过程中准确地量测地下水位,其初见水位与静止水位在各钻孔内直接量测,静止水位稳固时间很多于24小时,并在勘察结束后统一量测,其量测精度不低于±2cm对地下水位的季节性变化幅度、历史最高水位等指标以搜集利用有关资料获得按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)第
12.
1.2条的规定,对本场地在3个抽水试验孔中采取地下水试样3件,地表沟塘中的水试样9件,进行水质简分析,准确判定场地地下、地表水体对混凝土、混凝土中的钢筋及钢成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第6页共26页-6-结构的腐蚀性水样的采集执行的标准
①水试样代表天然条件下的水质情况;
②所取水试样及时试验,放置时间不超过12小时
2.
3.6原位测试
(1)标准贯入测试(SPT)对分布于场地的粘土、粉质粘土、粉土、粉砂及卵石层的中砂进行标准贯入测试,评价其承载力、密实度及对饱与粉土、砂土层进行液化判别,对场地内要紧土层(粘土及粉质粘土)测试数据495个本场地揭露的粉土、粉砂零星分布,且厚度较薄,本工程勘察对其测试数据为161次,卵石层中的中砂对上部卵石层使用XY-1型工程钻机植物胶钻透后,进行套管护壁,然后进行标准贯入试验同时,对每次标准贯入试验完毕后,均在相应部位取IV级土样进行定名及粘粒含量试验执行的技术标准为
①标准贯入试验孔以使用回转钻进方法,并保持孔内水位略高于地下水位;孔壁不稳固时用套管护壁,钻至试验标高以上15cm处,清除孔底残留土后再进行试验;
②使用自动脱勾的自由落锤法进行锤击,锤击速率小于每分钟30击;
③触探杆相对弯曲小于1/1000
(2)M2超重型动力触探测试(DPT)对所有钻孔内的卵石层进行连续系统的Ni2超重型动力触探测试,以判断其密实程度,初步确定卵石土的承载力、变形模量及其它有关力学指标同口寸在各单体建筑场地内操纵性钻孔进行钻、动探对比,通过连续取芯的钻孔所取得的岩芯与Ni2指标的对比,进行M2动力触探曲线的解释,继而对砂卵石层进行全面准确的力学分层执行的技术标准为
①使用自动落锤装置;
②触探杆最大倾斜度不超过2%;
③锤击速率每分钟为15—30击
2.
3.7针对本工程选用的专项原位测试项目
(1)载荷试验受工期限制,本次勘察仅对分布于场地的膨胀性粘土进行静载荷试验,以准确评定其承载力,估算其变形模量,并计算其基床系数结合初步勘察资料,本次全面勘察共布置6个静载荷试验点(硬塑粘土与可塑性粘土各三个)执行的技术标准为
①试坑直径不小于承压板直径的3倍;
②使用圆形刚性承压板;
③试验方法使用分级维持荷载沉降相对稳固法;
④荷载量测精度不低于最大荷载的±1%;
⑤沉降量测精度不低于±
0.01mm
(2)静力触探测试对场地上部细粒土(素填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂)进行连续系统的力学测试,以定量准确地评价其物理、力学性质指标、桩基础设计参数,配合全断面取芯钻孔进行准确的地质分层,判定土层均匀性,推断沉桩可能性,判别地基土液化可能性及等级静力触探孔与原估孔的间距不小于
1.0m通常为2m或者25倍钻探孔径,并在钻探工作开始前进行执行的技术标准为
①探头贯入速率为
1.2m/min;
②深度记录误差不大于触探深度的±1%
(3)岩石点荷载试验对岩芯钻孔所取出的岩芯(岩块)进行点荷载试验,计算岩层的点荷载强度及单轴抗压抗拉强度值,进而估算各岩层的地基承载力,同时配合岩块的波速测试指标可较为准确地进行岩层风化带的划分,并评价岩体基本质量等级执行的技术标准为
①接触点距试件自由端的最小距离不小于加荷两点间距的
0.5倍;
②加荷速率应使试件在10—60s内破坏;
③破坏面贯穿整个试件并通过两个加荷点4袖珍贯入测试在进行现场地质编录的同时,使用袖珍贯入测试,可预估地基承载力、变形模量及液性指数,进行较为准确的现场野外编录,使野外编录定量化、标准化,以获得准确的第一手原始资料,指导勘察方案的优化5抽水试验对本工程而言,为了准确评价地层的渗透性,为基坑降水及评价降水对地基环境的影响,进行抽水试验根据初步勘察资料,在场地内代表性部位布置三个井点进行完整井多孔稳固流抽水试验,利用详勘钻孔作为观测孔以获得较为准确地的有关水文地质参数,如渗透系数、导水系数、给水度、释水系数、越流系数、越流等因素成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第7页共26页-7-本次详勘抽水试验孔布置于场地可能的建筑基坑外,供以后作降水井用抽水井的深度为20m成孔直径600mm内管直径300mm执行的技术标准为
①使用三次降深,最大降深接近工程设计所需的地下水位降深的标高;
②水位量测使用同一种方法与仪器,读数对抽水孔为cm;
③抽水结束后量测恢复水位6工程物探
①钻孔波速测试使用单孔波速测试手段,以测定各类岩、土体的压缩波、剪切波或者瑞利波的波速,并用其确定与波速有关的岩土参数,判别建筑场地类别、划分对建筑抗震有利、不利及危险地段,提供地震反应分析所需的场地土动力参数、评价岩体完整性、估算场地卓著周期,判定砂土液化,评价场地类别同时还评价地基振动特性,继而为抗震、防震设计提供有关参数按《建筑抗震设计规范》GB50011-2001第
4.
1.3条的规定,本场地在每幢中高层及高层建筑即1—6号楼场地下布置一个波速测试钻孔,共计6个执行的技术标准为
①测试孔垂直;
②将三分量检波器固定在孔内预定深度,并紧贴孔壁;
③测试点的垂直间距取1m;
④自下而上逐点测试
②场地微振动常时微振动测试通过对场地进行常时微振动的测试,确定场地卓著周期及脉动幅度值,为抗震设计地震响应分析及地震区划分等提供参数用来研究分析今后地震时场地振动的卓著周期与频谱特性,这对预测震害与判定有效的防灾计策能提供基础资料本工程选取地面测点方式,地面与孔中同时观测,在整个场地共布置三个测点
2.
3.8室内岩石、土工试验土工试验项目系根据工程性质、基础类型、地基土性质及均匀性、基坑支护、降水设计等因素确定,具体项目为常规室内岩石、土工试验项目的布置1常规物理性质试验测定土的通常物理性质指标,用于土类定名,评价其物理性质此项目对所有原状土及扰动试样均作;2颗粒分析试验对场地内的砂卵石土及标贯器中的粉土、砂土进行颗分试验,以进行准确的定名,并计算其颗粒含量、不均匀系数及曲率系数3直剪试验快剪测定地基土强度参数C、e值,计算地基土强度,为基础设计提供参数4压缩试验测定地基土的压缩系数与压缩模量,用于分层评价地基土变形特性与进行沉降验算5岩块的物性指标及单轴抗压强度试验测定岩块的物性指标及天然、烘干与饱与三种状态下的单轴抗压强度及天然状态的抗剪强度指标,用于评价泥岩岩体的天然地基承载力、嵌岩桩地基承载力、泥岩的软化性1—8号楼场地泥岩中风化带的三种状态下的单轴抗压强度及天然状态的抗剪强度均分别取6组试样进行试验6水质简分析试验测定水样中各成份的含量,用于评价地下水对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性对前述
2.
3.5条所规定的水试样均进行试验分析针对本工程选用的专项室内岩石、土工试验项目1胀缩性试验场地地处膨胀土分布区,准确查明地基土的胀缩特性、推断其对地基基础特别是多层建筑物及地下室外墙等的影响,进行粘土的膨胀性试验通过测定自由膨胀率、不一致压力下的膨胀率、收缩系数及膨胀力、线收缩率、体收缩率,为地基评价与计算地基土的膨胀变形量、收缩变形量提供参数2三轴压缩试验根据施工进度、地层条件,以尽可能模拟符合建筑与地基土的实际受力状况而进行的三轴压缩试验通过测定地基土的抗剪强度指标,准确地确定地基土的承载力,为基坑支护设计提供反映建筑物与地基土的实际受力状况下的抗剪强度参数其成果除提供抗剪强度指标外,还包含摩尔圆及其强度包线成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第8页共26页-8-按有关规定要求,在每幢建筑场地内的粘性土、粉土分别采取1组I级原状土试样进行三轴压缩试验3标准固结试验通过不一致压力下的单轴压缩试验,计算土的有效自重压力至土的有效自重压力与附加压力之与的压力段的压缩性指标,可较为准确地预估建筑物的实际沉降量,同时试验的最大压力满足绘制完整的e—IgP曲线的需要,以求得先期固结压力、压缩指数、回弹模量及回弹再压缩模量可进行考虑应力历史条件下的固结沉降计算及进行因基坑开挖卸荷而引起的回弹量的计算按有关规范的规定,在每幢建筑场地内的粘性土、粉土分别采取1件I级原状土试样进行标准固结试验4细粒土的室内渗透试验通过测定粘性土、粉土及砂土的渗透系数,为基坑降水方案的选取、降水设计及评价降水对周围环境的影响提供参数,对砂土使用常水头法,对粘土、粉质粘土及粉土使用变水头法本工程对位于各幢建筑物场地内的粘性土、粉土及砂土均取样1件进行渗透试验5土的酸碱度、易溶盐、有机质含量试验测定酸碱度、易溶盐如碳酸盐、氯离子、硫酸根、钙离子、镁离子等及有机质含量,判别土壤对环境的影响及土对混凝土、混凝土中的钢筋及钢结构的腐蚀性6岩块的室内波速测试测定岩块的纵波速度、横波速度,配合现场节理裂隙调查、连续的点荷载强度及岩体波速测试指标,计算岩体的基本质量指标,对岩体基本质量进行分级,继而评价各级岩体承载力基本值及标准值特征值,同时,可对岩体风化带进行定量划分在每幢建筑场地内选取1个操纵性钻孔的岩芯做室内波速测试7休止角试验对分布于基坑侧壁的中砂、卵石取样进行休止角试验为基坑支护设计提供参数对1-8号楼建筑场地基坑侧壁分布的中砂、卵石土分别取样一件进行休止角试验
2.
3.9勘察工作量及作业时间本次勘察工作量及作业时间详见表
2.
3.9勘察工作量及作业时间表
2.
3.9勘察手段计量单位工作量作业时间钻探m
7741.1N120动力触探m
4560.9标准贯入测试次354静力触探m
444.3取水件12取土件985野外作业取岩芯样块
11352004.
12.26〜200527平板载荷试验点
62005.
1.5-
2005.
1.15抽水试验孔/m3/
602004.
12.31-
2005.
1.15野外试验岩石点荷载试验块
3602005.
1.2-
2005.
1.19钻孔波速测试孔/m6/
1322005.
1.2-
2005.
1.19工程常时地微动测试点
32005.
1.8物探钻孔岩芯波速测试块
1182005.
1.2-
2005.
1.19成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第9页共26页-9-常规土工试验件
7842005.
1.1〜
2005.
2.21特殊土工试验件
2012005.
1.2〜2005222水质分析试验件
122005.
1.2〜
2005.
1.27土质分析试验件
82005.
1.2-
2005.
1.27室内试验岩石试验组
2192005.
1.2-
2005.
2.22内业整理
2004.
12.28〜
2005.
2.23上述各项目的具体布置详见《拟建建筑总平面及部分勘探测试点平面布置图》(图号11)、各单体建筑《建筑轮廓及勘探点平面布置图》(图号1〜10)O3伊他工森他展案传区域地质构造特征据区域地质资料,拟建成都市南部XXX中心项目所在的场地的区域地质构造位置上地处成都坳陷盆地内,西距北东走向的龙门山褶皱带约60km东距走向相同的龙泉山褶皱带约20km成都坳陷呈北东35方向展布,受喜山期运动的内力地质作用,龙门山与龙泉山构造带相对上升,而坳陷盆地相对下降,在岷江水系长期的搬运与沉积作用下,在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冲洪积地层,不整合于白垩系地层之上,形成了当代景观的冲积平原受东西两侧构造带的影响,在成都平原下伏基岩内形成了蒲江-新津与新都-磨盘山这一区域性的北东向基底断裂与其它次生断裂,长期以来,经区域地质调查配合物探、钻探与卫星遥感图片的解释,也证实了这些断裂的存在地形地貌及气候特征地形地貌拟建场地
2、
7、
4、
5、
6、
8、9号楼地形较为平坦,
1、
3、10号楼局部稍有起伏1号楼勘探点地面绝对标高为
490.60〜
493.00m相对高差为
2.40m;2号楼勘探点地面绝对标高为
492.40~
493.10m相对高差为
0.70m;3号楼勘探点地面绝对标高为
491.60〜
493.55m相对高差为
1.95m;4号楼勘探点地面绝对标高为
491.29〜
492.63m相对高差为
1.34m;5号楼勘探点地面绝对标高为
491.43〜
493.04m相对高差为
1.61m;6号楼勘探点地面绝对标高为
491.39~
492.38m相对高差为
0.99m;7号楼勘探点地面绝对标高为
491.23〜
491.54m相对高差为
0.31m;8号楼勘探点地面绝对标高为
492.23〜
492.60m相对高差为
0.37m;9号楼勘探点地面绝对标高为
492.65〜
493.87m相对高差为
1.22m;10号楼勘探点地面绝对标高为
490.37〜
492.52m相对高差为
2.15m地貌单元属于岷江水系II级阶地
3.
2.2气候特征据成都市气象台观测资料,成都市区气候特征为
①气温多年平均
16.20oC极端最高
37.3oC极端最低
5.9oC
②降水量多年平均
947.00mm日最大
195.2mm
③蒸发量多年平均
1020.5mm
④多年平均风速为
1.35m/s最大风速为
14.8m/s(NE向),极大风速为
27.4m/s(1961年6月2日),最多风向为NNE向
3.3地层结构本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层、第四系上更新统冲、洪积层及白垩系灌口组泥岩构成现根据其野外特征将场地各地层的分布及特征由上至下描述如下
①第四系全新统人工填土层(QmI)杂填土杂色,松散,稍湿以生活垃圾及近期拆迁遗留的建筑垃圾构成为主揭露厚度
0.30〜
1.00m要紧在
1、3号楼局部位置分布1-1成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第10页共26页-10-素填土灰褐〜褐灰色,松散〜稍密,稍湿以粉土、粉质粘土构成为主,局部含薄层砂砾
2、
4、
5、
6、
7、
8、9号场地绝大部分位于原耕作地段,表层30cm土层含较多植物根茎其中含少量砖瓦砾等杂质揭露厚度
0.50〜
3.40m全场地分布
②第四系上更新统冲、洪积层Q3aI+pI粘土褐黄色〜灰褐色含铁镒质氧化物,发育闭合裂隙,裂隙被少量灰白色粘土充填,裂隙间有光滑镜面下部5m左右夹钙质结核,最大粒径5cm全场地分布根据其含水状态,可将其分成2个亚层粘土可塑状,层厚
0.5—
2.1m粘土硬塑〜坚硬,层厚
0.8—
3.2m粉质粘土褐黄一灰黄色,可塑〜坚硬,含铁镒质氧化物,裂隙较发育夹少量粉土透镜体或者呈互层局部夹较多的钙质结核层厚
0.3—
4.8m全场地分布,1号楼局部孔位缺失粉土浅黄〜黄灰色,中密〜密实,稍湿夹薄层粉质粘土,含铁镒质结核及云母场地零星分布,揭露厚度
0.20〜
4.00m场地零星分布粉砂灰黄〜黄灰色,松散,稍湿局部因砂粒含量的变化,相变为粉土或者中磅要紧以薄层或者透镜体状零星分布于卵石层顶板揭露厚度为
0.20〜
2.90m场地零星分布,
4、
5、
6、8号场地分布较厚中砂灰黄〜黄灰色,松散,湿〜饱与局部为粉砂,另含约10%的圆砾或者小粒径卵石,当圆砾含量较多时,相变为砾砂揭露厚度为
0.30〜
4.30m以薄层状与透镜体分布于卵石层中卵石黄灰〜灰黄色,湿〜饱与卵石成分以岩浆岩为主,少量沉积岩,强风化〜中等风化,通常粒径3〜5cm最大粒径22cm充填约40%〜5%中砂与圆砾1〜8号楼顶板约30cm夹少量粘性土,10号楼表层约1m夹粘性土,卵石强风化全场地分布,卵石层顶板埋深及标高详见表
3.3-1各单体建筑卵石层顶板埋深及绝对标高一览表表
3.3-1卵石层顶板埋深m卵石层顶板绝对标高m建筑物编号最小值最大值平均值最小值最大值平均值号楼
3.
06.
15.
5486.
57488.
33486.97号楼
6.
58.
67.
7484.
02485.
93484.75号楼
5.
67.
86.
8484.
88486.
38485.51号楼
5.
810.
17.
2482.
39485.
97484.31号楼
5.
98.
96.
9482.
04485.
80494.75号楼
5.
38.
06.
7483.
64486.
45484.72号楼
5.
97.
46.
6483.
91485.
54484.78号楼
6.
08.
06.
8484.
33486.
43485.39号楼
5.
57.
66.
3485.
60487.
36486.56号楼
4.
79.
16.
2481.
29486.
34485.81根据其密实程度及M2动探击数,将其划分为三个亚层稍密卵石层位不连续,呈薄层尖灭或者透镜体状分布荃场地零星分布卵石含量50%〜60%M2击数标准值为
5.3击中密卵石层位较连续,局部呈透镜体分布卵石含量60%〜70%刈2击数标准值为
8.0击密实卵石层位较连续稳固卵石含量70%〜95%刈2击数标准值为
14.3击
③白垩系灌口组泥岩K2g泥岩紫红〜灰白色,以粘土矿物构成为主,层面夹薄层石膏矿物勘察期间揭露各栋单体建筑泥岩顶板埋深及绝对标高详见表
3.3-2各单体建筑泥岩顶板埋深及绝对标高一览表表
3.3-241-257-17-27-36232-12-2成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第11页共26页-11-泥岩顶板埋深m泥岩顶板绝对标高m建筑物编号最小值最大值平均值最小值最大值平均值号楼
14.
517.
315.
86475.
17477.
10476.09号楼
15.
517.
516.
55474.
90476.
97476.05号楼
14.
818.
016.
0474.
76477.
34476.15号楼
14.
216.
515.
17476.
24477.
84476.90号楼
14.
216.
515.
17476.
24477.
84476.90数等设计所需工程资料,论证使用天然地基基础形式的可行性,对持力层、基础型式及埋深提出建议关于岩质地基与基坑工程应查明岩石坚硬程度、岩体完整程度、基本质量等级、风化程度及岩石各风化带内的单轴抗压强度(天然、饱与、烘干三种状态);
(5)查明场地地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件,提供地下水水位及其季节性变化幅度及历史最高水位,提供未来50年(结构设计使用年限)的最高水位,提供防水设计水位与抗浮设计水位建议值提供地下水各构成成份的含量,判定水质与土是否对水泥及钢结构具有侵蚀性提供各土层的渗透系数及基坑开挖时应采取的降水操纵措施,并分析评价降水对周围环境的影响;
(6)提供勘察场地的抗震设防烈度、设计基本地震加速度与设计特征周期判定场地类别,评价场地属于对抗震有利、不利或者危险地段,提供场地土类型、覆盖层厚度、土层剪切波速等有关地震参数;
(7)判别有无液化土层与评价其液化等级;
(8)提供抗浮锚杆中锚固体与岩、土体的粘结强度特征值;
(9)预测地基沉降、差异沉降与倾斜等变形特征;
(10)对可能使用的复合地基或者桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议,提供桩的极限侧阻力、极限端阻力与变形计算的有关参数,对沉桩可行性、施工时对环境的影响及桩基施工中应注意的问题提出建议;
(11)对基坑工程的设计、施工方案提出建议,提供基坑各侧边坡的地质模型的建议;
(12)对初步勘察中遗留的有关问题提出结论性建议;
(13)按现行国家规范、行业标准提出满足施工图设计要求的全面阶段的岩土工程勘察报告书
1.3本次勘察执行的技术标准项目业主提供的有关资料成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第2页共26页-2-
(1)《成都市南部XXX中心项目地质全面勘察工程招标文件》(招标文号XNTZ-KCZX-KC-ZB-04-002)
(2)《成都市南部xxx中心项目地质勘察要求》
(3)《成都市xxx广场岩土工程初步勘察报告》(初步勘察)
(4)《地质全面勘察招标文件补遗书
(一)》
(5)总平面图及各单体建筑平面布置图
1.
3.2国家标准⑴《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)⑵《建筑地基础设计规范》(GB50007-2002)⑶《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)
(4)《土工试验方法标准》(GB/T50123-1999)号楼
14.
216.
014.
96475.
96477.
57476.83号楼
13.
015.
014.
10476.
37478.
29477.27号楼
15.
016.
715.
63475.
74477.
34476.78号楼
15.
617.
716.
38475.
67477.
25476.7110号楼根据建筑性质,本次勘察此位置在勘察深度内未揭露在钻探深度范围内,根据揭露其风化程度,将其划分为二个亚层强风化泥岩层状构造,散体〜碎裂结构风化裂隙发育,结构面不清晰,岩芯破碎,干钻可钻进揭露厚度为
0.10〜
1.50m中等风化泥岩巨厚层构造,块状结构风化裂隙较发育,结构面较清晰,岩芯较完整,局部夹薄层石膏矿物,偶见少量的竖向构造节理干钻钻进困难揭露厚度为
0.0〜
7.3m上述各岩土层分布详见工程地质剖面图1P1-1P1〜10P7-10P7剖面图号1-1-10-7o
3.4水文地质条件场地地下水埋藏条件场地地下水类型为孔隙潜水,微具承压性赋存于砂、卵石层中粘土、粉质粘土为相对隔水层,粉土、粉砂为弱透水层,大气降水、河水为要紧补给源勘察期间测得其各栋建筑静止水位埋深详见表341各单体建筑静止水位一览表表
3.
4.1静止水位埋深m静止水位绝对标高m建筑物编号最小值最大值平均值最小值最大值平均值号楼
6.
07.
77.
0484.
48485.
71485.10号楼
7.
27.
97.
5484.
58485.
33484.96号楼
6.
27.
757.
0484.
93485.
45485.19号楼
6.
47.
456.
82484.
59485.
45485.10号楼
6.
058.
136.
84484.
61485.
30484.99号楼
6.
407.
526.
73484.
72485.
01484.85号楼
6.
256.
506.
3484.
76485.
01484.89号楼
7.
467.
807.
56484.
71484.
94484.86号楼
7.
508.
207.
93484.
89485.
45485.17号楼
5.
657.
06.
3484.
72485.
05484.89根据区域水文地质资料,地下水位年变幅为
2.0m三月为枯水期,
七、八月为丰水期
3.
4.2水文地质参数为了确定场区范围内砂卵石层的渗透系数、导水系数、给水度、释水系数、越流系数、越流与影响半径等因素,本次勘察在C
1、C
2、C3三个抽水孔中分别选用10m3/小时、15m3/小时的水泵抽水进行完整井多孔稳固流的抽水试验,在抽水孔主孔进行动水位、水量观测,各孔抽水时的基本参数见表
3.
4.2-1与表34228-18-2成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第12页共26页-12-表
3.
4.2-1抽水孔试验孔类型ClC2C3内径mm300300300过滤管长度m
7.
557.5静止水位m
7.
56.
758.06静止水位标高m
484.
82484.
68484.84在按裘布衣稳固理论公式计算水文地质参数时,计算公式如下用抽水孔的试验资料K=wWHSSQLgRLgr
20.732式中Q抽水量nWdR——影响半径mR=2SwKHo;Ho——含水层厚度m;rw——抽水井管内径m本次试验为
0.30m;Sw——抽水孔的降深m;抽水试验成果见表342-2表
3.422抽水井编号含水层厚度m静止水位m降深Sm流量Qma/h单位流量Q/Sm3/h*m渗透系数Km/d
1.
2811.
228.
7620.33C
18.
407.
503.
7024.
926.
7321.
864.
2717.
084.
0016.62C
27.
256.
755.
5120.
913.
7918.
871.
4410.
087.
0018.12C
38.
448.
063.
1822.
126.
9621.94根据本次勘察抽水试验成果,同时,结合成都地区已有其它工程降水经验建议本场地砂卵石土渗透系数K值为20m/d
3.
4.3场地水质分析本次勘察取地表及地下水试样共12件进行水质简分析,分析结果详见表
3.
4.3-lo水质分析评价表表
3.
4.3-1地表水取水位置色度味道透明度PH值类别总硬度mg/L永久硬度mg/L类别矿化度mg/L类别1-1无无透明
7.8弱碱性
660.
6230.2硬水
1342.2低矿化1-2无无透明
7.8弱碱性
665.
6235.2硬水
1341.9低矿化1-3无无透明
7.7弱碱性
665.
6190.2硬水
1392.2低矿化5-1无腐酸味微浑
7.2中性
640.
60.0极软水
1303.8低矿化5-2无腐酸味微浑
7.2中性
635.
625.1极软水
4966.6中矿化5-3无腐酸味微浑
7.2中性
660.
60.0极软水
1544.3低矿化6-1微黄无浑浊
7.6弱碱性
1276.
10.0极软水
7003.5中矿化6-2微黄无浑浊
7.6弱碱性
1101.
00.0极软水
6948.1中矿化6-3微黄无浑浊
7.6弱碱性
1176.
10.0极软水黄
79.9中矿化地下水成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第13页共26页-13-取水位置色度味道透明度PH值类别总硬度mg/L永久硬度mg/L类别矿化度mg/L类别C1无无透明
7.8弱碱性
435.
4130.1微硬73L3淡水C2无无透明
7.7弱碱性
387.
882.5软
729.7淡水C3无无透明
7.4中性
590.
5305.2极硬
937.0淡水场地地表及地下水腐蚀性评价见表343-2评价结果说明1号楼场地地表水1KD
9、1KD10号孔位置,对混凝土结构不具腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构具弱腐蚀性5号楼场地地表水杀猪场位置,对混凝土结构不具腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构具中腐蚀性6号楼场地地表水6KD19号孔位置,对混凝土结构具弱腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构具中腐蚀性场地内的地下水C
1、C
2、C3均对混凝土结构不具腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构具弱腐蚀性场地土腐蚀性评价见表343-30评价结果说明场地土对混凝土结构不具腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构不具腐蚀性4地并评价建筑场地的稳固性评价场地稳固性的影响因素要紧取决于场地区域隐覆断裂的活动情况与龙门山、龙泉山构造带的活动对成都市的影响蒲江-新津断裂与新都-磨盘山断裂是影响成都盆地区域稳固性的要紧断裂,其性质、延伸方向、发育特征及其具体位置有待于进一步的深入研究,但从数百年来的历史地震记载已经证实,对成都市有影响地震烈度都没有超过6也有资料预测,在考虑穿过市区的要紧断裂如进一步活动并同时考虑浅埋地下水影响的情况下,在成都市区地震烈度超过7的可能性不大,从龙门山构造带与龙泉山构造带的活动情况看,对成都市区影响最大的是1976年的松潘一平武地震,此次地震未构成对成都市的威胁从龙门山构造带与龙泉山构造带的活动情况看,获取的成都市区影响最大的场地浅层地震勘探资料,结合本次波速测试、常时地微动测试、钻探资料,也进一步证实,场地内无断裂通过,因此该场地是稳固的同时,根据地质调查及钻探说明,拟建场地平坦,无断裂、溶洞、采空区等不良地质作用,无沟浜、溶洞、墓穴等对工程不利的埋藏物,故场地稳固性良好岩土层的工程特性指标评价岩土试验指标
①土层常规物理力学性质试验指标在钻孔及平板载荷试验基坑内对粘土、粉质粘土、粉土、粉砂、中砂、卵石共取I级原状土样与IV级扰动土样作土的常规物理力学室内试验,其室内试验成果详见表
4.
2.1-1o从上表的统计值能够看出粘土,液性指数I平均值为
0.45呈可塑状态;压缩系数-2平均值为
0.22MPaf为中等压缩性土粘土,液性指数I平均值为
0.05呈硬塑状态;压缩系数a-2平均值为
0.17MPaf为中等压缩性土粉质粘土,液性指数I平均值为
0.23呈硬塑状态;压缩系数a一平均值为
0.18MPa-i为中等压缩性土粉土,孔隙比e平均值为
0.707呈密实状态,压缩系数a-平均值为
0.23MPa1属中等压缩性土2-1432-2成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第14页共26页-14-粉砂压缩系数4一2平均值为0241\卅a1属中等压缩性土中砂压缩系数a一平均值为
0.23MPa”,属中等压缩性土
②岩石的物理力学性质试验指标岩石室内试验成果统计表表
4.
2.1-2单轴抗压强度MPa天然状态抗剪断强度石石名称风化状态指标天然密度Pdg/cm3天然状态饱与状态烘干状态软化系数内聚力CMPa内摩擦角0°含水率吸水率样本容量[组]22最小值
2.
280.9最大值
2.
281.9强风化平均值
2.
281.4样本容量[组]24560555555555520646最小值
2.
184.
63.
311.
50.
080.
4354.
87.2最大值
2.
4617.
311.
873.
40.
321.
34917.
917.1平均值
2.
4010.
76.
842.
70.
180.
8545.
09.
29.6标准差一
1.
21.
07.3—
0.
0852.7变异系数一
0.
110.
150.17—
0.
100.06统计修正系数一
0.
970.
960.96—
0.
980.99泥t-Ll石中等风化标准值-
10.
36.
541.0—
0.
8344.5表
4.
2.1-2统计结果说明强风化泥岩饱与状态下的抗压强度平均值为
1.4MPa属极软岩中等风化泥岩饱与状态下的抗压强度标准值为
6.5MPa属软岩;软化系数平均为
0.17为软化岩石
4.
2.2岩土原位测试指标静力触探试验成果见表
4.221静力触探试验比贯入阻力Ps成果统计表表
4.
2.
2.1层号土层名称样本容量Ps最大值MPaPs最小值MPa厚度加权平均值(MPa)标准差(MPa)变异系数修正系数标准值(kPa)粘土
7110.
6384.
1596.
9502.
0160.
290.
946.533粘±
8316.
3738.
61812.
3682.
7210.
220.
9611.873粉质粘土
7918.
1338.
28113.
3613.
6070.
270.
9512.693粉土
5019.
70910.
11113.
0142.
4730.
190.
9512.363粉砂
620.
2699.
45511.
6923.
0400.
260.
829.587中砂
422.
44513.
34217.195—标准贯入试验成果见表
4.
2.
2.2标准贯入试验成果统计表表
4.
2.
2.2层号土层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异系数修正系数标准值(击)粘土
6510.
24.
56.
31.
40.
230.
956.0粘土
10618.
27.
012.
42.
60.
210.
9611.9562-12-12-23452-26成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第15页共26页-15-粉质粘土
10818.
27.
113.
73.
80.
280.
9513.0粉土
6218.
05.
110.
52.
90.
280.
949.8粉砂
813.
25.
08.
02.
00.
310.
816.5中砂
51207.
08.5—表
4.
2.
2.2统计结果说明粉砂,标准贯入试验击数平均值为
8.0击,呈松散状态中砂,标准贯入试验击数平均值为
8.5击,呈松散状态N⑵超重型动力触探试验对各钻孔卵石土均进行连续系统的N侬超重型动力触探测试为准确判明动探击数所代表的地层特征,在各个操纵性钻孔进行全断面钻进取样,与N伽动力触探指标进行对比,使触探曲线与相应的钻孔土样对应起来,为进行全面准确的力学分层提供根据密实卵石层N120动力触探击数大于40击时,按40击统计N120动力触探测试成果详见表
4.223N侬动力触探测试成果统计表表
4.
2.
2.3地层编号地层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异系数修正系数标准值(击)中砂
42265.
61.
03.
10.
870.
280.
993.0稍密卵石
85666.
14.
65.
40.
650.
120.
9985.3中密石
137759.
17.
58.
10.
650.
080.
9998.0密实卵石
1310617.
511.
514.
42.
300.
160.
99814.3卵石土的抗剪强度由于勘察场地内卵石土埋藏较深,本次勘察未能进行卵石土的大型剪切试验,我院收集了成都地区已有的类似工程资料,见表
4.
2.
2.4表
422.4项目名称w%rkN/mseckPa
①°坑
2322.
20.
2572540.9坑
3421.
60.
2982733.9四川电视塔坑
5522.
20.
2571539.4坑
15.
722.
90.
22710938.5坑
27.
522.
10.
29310035.4温资大厦坑
33.
321.
60.
28182.
536.6从该表显示,卵石土的内聚力通常为15-100kPa内摩擦角为35-40岩芯声波测试在岩芯声波测试方面,选取了大量的岩芯进行实测,测试结果部分岩芯因风干产生裂纹,影响岩芯波速真实值,因此将该部分不具有代表性岩芯的测试数据值进行了剔除,最终统计结果为声波速度值多为2300〜2750m/s再根据概率统计分析,取2600m/s为该场地中等风化泥岩岩石纵波速度值结合钻孔波速测试的纵波速度,计算岩体的完整性指数Kv=
0.55〜
0.75测试结果说明中等风化泥岩岩体,呈较完整状态参照岩石的饱与单轴抗压强度标准值及现场实测的裂隙发育情况,568-267-17-27-34⑸《膨胀土地区建筑技术规范》GBJ112-876《工程岩体分级标准》GB50218-94⑺《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-998《地基土动力特性测试规范》GB/T50269-979《工程测量规范》GB50026-9310《工程勘察设计收费标准》2002年修订本11《工程建设标准强制性条文一房屋建筑部分》2002年版行业标准⑴《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004J366-2004⑵《建筑桩基技术规范》JGJ94-94⑶《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002⑷《建筑工程地质钻探技术标准》JGJ87-925《原状土取样技术标准》JGJ89—92⑹《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-997《建筑工程勘察文件编制深度规定》试行建设部
2003.68《静力触探技术标准》CEC0488成都市地方标准⑴《成都地区建筑地基基础设计规范》DB51/T5026-20012《工程建设地方标准强制性条文》3《成都抗震设防区划图》1996年2勘察工行布笈区宏成的工6量勘探点平面布置钻孔的平面布置本工程招标文件所提出的钻孔布置方案2004年11月8日根据当时的建筑设计有关文件布设但根据2004年12月17日提供的最新总平面图及各单体建筑平面布置图电子文件,我院已根据现行的国家规范、行业标准、已有的初步勘察资料及目前的设计文件对各建筑钻孔孔位、孔深及勘探孔性质进行了必要的调整调整后的钻孔要紧在柱列线要紧为轴线交点布置并兼顾到各单栋建筑的轮廓线及地下室边缘线共布置钻孔513个,其中操纵性钻孔185个,通常性钻孔328个为对卵石层进行密实度划分及进行钻探对比,所有操纵性钻孔均为双孔,即同时进行动力触探与植物胶护壁的回钻钻进,故实际钻孔数量为698个技术性测试点平面布置本工程在场地地表水出露的3个沟塘进行取水及取土水上水下各一件进行腐蚀性分析每栋楼布置1〜3孔使用三重管回旋取土器取一级原状土样,对整个场地4个孔卵石层中的中砂使用冲击取砂器取一级原状砂样在场地
2、
3、
5、
7、
8、10号楼各布置一个平板载荷试验点编号Z1〜Z6深度
1.0〜
3.5m对粘土进行平板成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告356成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第16页共26页-16-计算基本质量指标BQ为251〜350基本质量级别为IV级软岩
4.
2.
2.6岩芯点荷载试验本次勘察对19个操纵性孔的中等风化岩芯样进行了岩芯的点荷载试验,荷载状态为天然状态,共进行了36组,因岩石中局部石膏矿物及微小裂隙的影响,破坏特征为非正常破坏,数据不具有代表性,在统计过程中对其进行剔除同时,为避免变异系数过大,试验统计数据均选择7〜10块单孔相邻位置的单块岩芯数据的平均值作为一组数据进行统计其岩芯点荷载试验成果详见表
4.
2.
2.6岩芯点荷载试验成果统计表表
4.
22.6编号岩石名称点荷载指标样本容量组最小值MPa最大值MPa平均值MPa标准差MPa变异系数统计修正系数标准值MPa中等风化Is5o
360.
1910.
6030.
3540.
0810.
230.
930.331泥岩Rc
364.
413.
77.
861.
810.
230.
937.3注因强风化泥岩的岩芯样较破碎,未能取完整样进行岩芯点荷载试验
4.
2.3现场平板载荷试验本次勘察平板载荷试验成果本次六个试验点的地基土浅层平板载荷试验全过程正常、连续其荷载与沉降的关系绘制的p-s曲线见载荷试验报告图1—图6从p-s曲线可看出,2#与4#两个试验点的p-s曲线有较明显拐点,其加载值又小于最大加载值的一半,又无明显陡降段,因此可取该值作为试验点的承载力特征值;1八3#与6#试点无明显拐点比例界限,但有明显的陡降段,可取陡降段前一级荷载作为该点承载力极限值,取极限值的一半作为该点承载力特征值;而5#点既无明显拐点,又无陡降段,可按相对变形取其承载力特征值;6#点按相对变形取得的承载力特征值略小于极限承载力的一半,因此按相对变形取其承载力特征值根据以上分析计算各试验点结果与修正结果见表
4.
2.
3.1表
4.
2.
3.1试点编号勘察编号试验地层试验深度m试验点地基承载力特征值kPadmPkPa试验点变形模量EoMPaSommComm/kPa1#Z6粘土可塑
1.
51200.
571205.3-
0.
3070.0692#Z5粉质粘土
3.
32000.
572008.3-
1.
0400.0473#Z3粘土可塑
1.
51200.
571204.7-
0.
3930.0784#Z4粘土硬塑
3.
02000.
572006.7-
1.
9760.0555#Z2粘土硬塑
3.
02700.
572709.2-
1.
1240.0406#Z1粘土可塑
1.
51500.
571605.5-
1.
1820.067注变形模量计算公式为:Eo=Iol-u2pd/sIo—刚性承压板的形状系数,圆形承压板取
0.785;p一p-s曲线线性段的荷载kPa;s—与p对应的沉降mm;d—承压板直径m;u一土的泊松比粉质粘土取
0.35粘土取
0.42;原初步勘察平板载荷试验成果原初步勘察4#试验点(可塑状粘土)的尸〜S曲线有明显比例界限(拐点),第6级荷载下的sg,曲线中,斜率剧增且有明显向下转折的曲线,说明试验荷载达到极限荷载,其承载力特征值取第5级荷载的一半,即fak=175kPao原初步勘察28#试验点(可塑状粘土)的尸〜S曲线有明显比例界限(拐点),第7级荷载下的s〜/夕曲线中,8-2成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第17页共26页-17-斜率剧增且有明显向下转折的曲线,说明试验荷载达到极限荷载,其承载力特征值取第6级荷载的一半,即启二15OkPa原初步勘察43#试验点(硬塑状粘土)的曲线第10级处有明显比例界限(拐点),第10级荷载下的s〜Igt曲线中,斜率剧增且有明显向下转折的曲线,说明试验荷载达到极限荷载,其承载力特征值取第9级荷载的一半,即版『225kPa原初步勘察载荷试验成果见表
423.2载荷试验结果汇总表表
4.232试验点位试验深度(m)土层名称试验点位承载力特征值/版(kPa)试验点位的变形模量Eb(MPa)建议承载力特征值(kPa)建议变形模量(MPa)4#
1.50可塑状粘土
17512.1228#
1.90可塑状粘土
1506.
581606.043#
1.50硬塑状粘土
2258.
992208.
54.
2.
3.3载荷试验统计土层名称编号土层状态统计指标试验点位承载力特征值fakkPa试验点位的变形模量EoMPa样本容量55最大值
17512.12最小值
1204.7粘土2-1可塑平均值
1436.84样本容量33最大值
2709.2最小值
2006.7粘土2-2硬塑平均值
2318.3样本容量11粉质粘土3硬塑平均值
2008.
34.3地基岩土的工程特性指标建议岩土层的物理力学性质指标建议综合分析钻探取样、原位测试、室内土工试验成果,结合成都地区已有的研究成果、工程经验,将本场地各岩土层的承载力特征值与与基础设计有关的其它要紧参数建议值列于表
4.
3.1岩土的物理力学性质指标建议值土称度kN/m3压缩模量EsMPa变形模量EoMPa粘聚力CkPa内摩擦角°承载力特征值fakkPa粘土
19.
06.0/2010140粘土
19.
59.0/30202202-12-2成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第18页共26页-18-粉质粘土
19.
08.04020180粉土
18.
57.0/2518150粉砂
18.
06.5/1522110中砂
18.
07.0//25120稍密卵石
21.0/
21.0/35360中密PR石22・0/
30.0/40600密实P口石
23.0/37・0/45800强风化泥岩
22.0////250中等风化泥岩
24.0////
10004.
3.2土层修正后的承载力特征值评价因本工程除10号楼外,其余建筑均设1〜2层地下室或者为下沉式建筑,基坑开挖深度较原始地坪较低,在基础设计时,土层承载力特征值需进行修正基础持力层C、中指标按表
4.
3.1选用,该层的地基承载力设计值按下列方法确定,计算公式按《建筑地基础设计规范》GB50007-2002第524条为fa=fak+nbrb-3+Hdrmd-
0.5
①各栋单体建筑的基坑深度按最底层地坪标高+基础埋置深度确定,因设计未提供基础的埋置深度,本处基础埋置深度按L5m估算,基础宽度按筏板基础考虑则各栋单体建筑要紧基础持力层修正后的承载力特征值评价详见表
4.
3.2各单体建筑要紧基础持力层修正后的承载力特征值评价表表
4.
3.2建筑物编号地坪m基底标iWjm基础持力层rkN/m3rmkN/m3nbndbmdm承载力特征值fakkPa修正后特征值fakPa
482.
05480.55中密卵石
22193.
04.44060016271号楼
482.
05480.55密实卵石
23193.
04.
44011.
58001836481.
15478.65稍密卵石
21193.
04.
4723601496481.152号楼
478.65中密卵石
22193.
04.
4726001744481.
15478.65密实卵石
23193.
04.
47212.
98001953483.
70482.20稍密卵石
21193.
04.45636012363号楼
483.
70482.20中密卵石
22193.
04.
4566001485483.
70482.20密实卵石
23193.
04.
4569.
88001694483.
20481.70稍密卵石
21193.
04.46236013204号楼
483.
20481.70中密卵石
22193.
04.
4626001569483.
20481.70密实卵石
23193.
04.
46210.
88001778483.
20481.70稍密卵石
21193.
04.46236013205号楼
483.
20481.70中密卵石
22193.
04.
4626001569483.
20481.70密实卵石
23193.
04.
46210.
88001778482.
50481.00稍密卵石
21193.
04.46836013036号楼
482.
50481.00中密卵石
22193.
04.
4686001552482.
50481.00密实卵石
23193.
04.
46810.68001761注
1、本表仅按1〜6号楼高层建筑主楼筏板基础进行深宽修正,地下室裙楼部分及
7、
8、9号楼的独立基础因其尺寸及形状不能确定,故未对其进行修正;10号楼地坪标高较原始地面高,考虑了基础埋置深度后,其基槽仍较浅(小于L5m)故对其未进行修正;同时注意,若基础设计中使用修正后的承载力特征值,应确保建筑结构封顶前完成基础回填工作8-18-23457-17-27-36成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第19页共26页-19-
2、基础宽度大于
6.0m按
6.0m计算
4.
3.3桩基参数评价根据场地工程地质条件,能作为桩端持力层的地层为中密〜密实卵石与中等风化泥岩因基坑开挖后,基础下卵石层厚度较小,故可能的桩基型式应为以中密〜密实卵石层或者中等风化泥岩为桩端持力层的端承桩或者嵌入基岩一定深度的嵌岩桩按成孔类型分有人工挖孔桩或者预应力管桩等根据现有勘察与地基基础设计规范有关规定,结合成都地区的类似工程经验并考虑到桩的发挥程度等因素,将本工程与桩基础设计有关的要紧参数建议值列于表
4.
3.3-1及泥岩的单轴抗压强度建议值列于表
4.
3.3・2桩的极限侧阻力标准值qsik、桩的极限端阻力标准值qpk建议值表
4.
3.3-1地层名称及桩的极限侧阻力标准值qSikkPa桩的极限端阻力标准值qPkkPa地层编号沉管灌注桩预制桩人工挖孔桩沉管灌注桩预制桩人工挖孔桩粘土608070粘土759085粉质粘土708580粉土506055粉砂304035中砂506055稍密卵石8510090350040002000中密卵石90130100650080003500密实卵石130800090005000泥岩的单轴抗压强度指标建议值表
4.
3.3-2岩层名称饱与状态下单轴抗压强度MPa天然状态下的单轴抗压强度MPa强风化泥岩
1.0中等风化泥岩
6.
08.
54.4地基土的均匀性评价本工程高层建筑部分1〜6号楼,根据《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72—2004J366—2004第
8.
2.5条及附录B按压缩层内各土层的当量模量对地基土的均匀性进行判别,评价结果见表
4.4-1〜
4.4-6o1#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别表
4.4-1当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin
28.4当量模量平均值Es
55.2Esmax/Esmin
2.89不均匀系数界限值K
2.5均匀性评价不均匀2-1567-17-27-3432-2成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第20页共26页-20-备注
1、地基压缩层深度Zn=Zm+CbB=
10.6m最终确定至中等风化基岩顶板;
2、当量模量计算公式Es=2AAg;
3、判别标准当Esmax/EsminK时,为不均匀地基;否则为均匀地基2#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别表
4.4-2当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin20当量模量平均值Es51Esmax/Esmin
4.1不均匀系数界限值K
2.5均匀性评价不均匀备注
1、地基压缩层深度Zn=Zm+CbB=
12.7m最终确定至中等风化基岩顶板;
2、当量模量计算公式Es=SAi/SAi/Esi;
3、判别标准当Esmax/EsminK时,为不均匀地基;否则为均匀地基3#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别表
4.4-3当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin
38.2当量模量平均值Es
60.6Esmax/Esmin
2.1不均匀系数界限值K
2.5均匀性评价均匀备注
1、地基压缩层深度Zn=Zm+CbB=
13.1m最终确定至中等风化基岩顶板;
2、当量模量计算公式Es=2Ai/2Ai/Esi;
3、判别标准当Esmax/EsminK时,为不均匀地基;否则为均匀地基4#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别表444当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin17当量模量平均值Es
49.5Esmax/Esmin
4.82不均匀系数界限值K
2.5均匀性评价不均匀备注
1、地基压缩层深度Zn=Zm+CbB=
11.2m最终确定至中等风化基岩顶板;
2、当量模量计算公式:Es=2A»AJEsi;
3、判别标准当Esmax/EsminK时,为不均匀地基;否则为均匀地基5#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别表
4.4-5当量模量最大值Esmax
71.5当量模量最小值Esmin
37.0当量模量平均值Es
54.3Esmax/Esmin
1.93不均匀系数界限值K
2.5均匀性评价均匀备注
1、地基压缩层深度Zn=Zm+CbB=
12.5m最终确定至中等风化基岩顶板;
2、当量模量计算公式Es=2AAg;
3、判别标准当Esmax/EsminK时,为不均匀地基;否则为均匀地基6#楼按压缩层内各土层的当量模量的均匀性判别表
4.4-6当量模量最大值Esmax82当量模量最小值Esmin
29.6当量模量平均值Es
55.8成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第21页共26页-21-Esmax/Esmin
2.77不均匀系数界限值K
2.5均匀性评价不均匀备注
1、地基压缩层深度Zn=Zm+CbB=
13.75m最终确定至中等风化基岩顶板;
2、当量模量计算公式Es=2AJ2AJEJ;
3、判别标准当Esmax/EsminK时,为不均匀地基;否则为均匀地基
7、
8、9号楼尽管不属于高层建筑物,但其建筑的下沉式设计决定了该建筑位置的基底标高处于卵石层部位,而且根据现场勘察揭露的地层结构来看,其基础下列地层较薄或者透镜体较多,跨越了密实卵石、中密卵石、稍密卵石及中砂层,由于各卵石层及中砂层的压缩性及强度差异显著,结合表
4.5-1~表
4.5-6的计算评价结果,故
7、
8、9号楼基础下地基土属不均匀地基土10号楼,因其基础埋置深度较浅,基础持力层要紧为粘土,且拟使用独立基础根据现场勘察揭露的地层结构来看,在其基底应力影响深度内,地层结构较连续稳固,持力层粘土与第一下卧层粉质粘土呈厚层状,其压缩变形及承载力性质差异较小,故该地基土为均匀地基土综上所述根据表
4.4-1〜
4.4-6及各幢建筑场地的工程地质剖面图及各建筑基础埋深情况,除3号楼、第3页共26页-3-载荷试验在场地
2、
5、7号楼布置3个抽水试验点编号C1〜C3进行场地的抽水试验,试验井深度深入中等风化泥岩L5〜
2.5m并对相应位置进行了钻探,准确推断抽水试验点的地层结构,为抽水试验结果分析提供依据在场地
2、
5、7号楼场地中部布置3个常时地微动测试试验点编号:D1〜D3对1〜6号楼各在1个操纵性钻孔内布置1个波速测试孔编号1KD
10、2KD
9、3KD
8、4KDlk5KD
11、6KD11并对1KD
10、2KD
9、2KD
10、3KD
8、4KDlk4KD
15、5KD
22、6KD
7、6KDlk7KD
5、8KD
5、8KD
7、8KD28号钻孔的岩芯进行了岩芯波速测试,以评价岩体的完整性需要说明的是,因受房屋拆迁进度的影响,
1、
3、5号楼部分孔位在原方案基础上有所移动钻孔新位置详见各单栋建筑物轮廓及勘探点平面布置图
2.2钻孔深度拟建建筑场地内勘探点深度的确定
①操纵性钻孔是根据勘察规范的规定,勘探点深度的确定原则为勘察深度应满足地基变形计算深度的要求;
②通常性钻孔应适当大于要紧受力层的深度在考虑上述原则的基础上,还应满足地基承载力与软弱下卧层验算、支护体系、工程降水抗浮的设计及对某些不良地质作用追索等的要求由于目前设计单位未提出有关荷载参数,本勘察报告在不具备变形深度计算的条件下,首先按《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-
2004.J366-2004第
4.
1.4条提供的有关公式计算确定高层建筑勘探孔深度计算值如下
1、操纵性钻孔深度dc=d+acBb
2、通常性钻孔深度dg=d+agBb式中符号意义参见《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004J366-2004第
4.
1.4条对低层及多层建筑勘探点深度的计算值按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001第
4.
1.
14、
4.
1.18及
4.
1.19条有关规定本场地勘探点深度按规范要求初步确定后,根据本工程初步勘察成果、基岩埋深情况、有关工程经验、可能的基础型式与基坑降水、基坑支护、地基加固、基础抗浮的设计与施工等的要求,综合考虑了各栋建筑物操纵性估孔与通常性钻孔的深度特别需要指出的是
1、
2、
3、
4、
5、6号楼的裙楼及
7、
8、9号楼尽管其层数不高,荷载较轻,但其埋藏较深,整个建筑物几乎完全埋于地面下列,且场地地下水位较高,故在满足拟建物地基基础设计与施工的前提下,5号楼及10号楼地基土为均匀地基土外,其它各拟建建筑物持力层均同时跨越了密实卵石、中密卵石、稍密卵石及中砂层,由于各卵石层及中砂层的压缩性及强度差异显著,评价
1、
2、
4、
6、
7、
8、9号楼场地地基土为不均匀地基土基床系数评价当应用文克勒地基模型进行地基梁的计算时.,所需的地基计算参数即基床系数可按照下述实际资料与方法进行评价
①根据成都地区10个完整的卵石层载荷试验资料(压板沉降量
9.40mm〜
15.47mm净压力800kPa〜2700kPa)按基床系数的定义估计的范围值为3(岷山饭店)〜
47.87MN/m3(金马河),中间值为
31.03MN/m3(西北郊)〜
31.96MN/m3(金马河),平均值为
32.66MN/m3
②根据成都地区7栋高层建筑基础沉降观测资料按基床系数的定义估计卵石基床系数范围值为
21.98MN/m3(成都大酒店)一--
41.67MN/m3(蜀都大厦),平均值为
31.95MN/m3
③根据西南交大等关于以室内外静载荷试验为基础的卵石层基床系数研究成果,当基础宽度1〜3m在相对埋深1〜2m的条件下,基床系数为40〜80MN/m3
④根据该场地实际工程地质剖面进行的建筑物的沉降计算成果估计卵石层的基床系数在该建筑物的基底压力650kPa的作用下,计算得到平均沉降量(So)为
24.4mm并将沉降量So按下列公式计算基床系数Sm=(Wm/Wo)So式中,Wm与Wo为沉降影响系数,查表得到Wm=
1.15Wo=
1.36则为
20.63mm据此,该场地基础下卵石层的基床系数为
31.51MN/m3o综上所述,考虑到基床系数随着基础宽度的增大而减小,随基础的相对埋置深度的增加而增大,建议该场各地基土的基床系数于表
4.5各地基土基床系数建议值表
4.5岩土名称地层编号地层状态垂直基准基床系数KV(MN/m3)水平基床系数KHMN/m3粘土2-1可塑2030粘土2-2硬塑3540粉质粘土3可塑3035粉土4稍密2022粉砂5松散1520中砂6稍密1822成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第22页共26页-22-7-1稍密5565卵石7-2中密65807-3密实90130泥岩8-1强风化3540地震效应分析与评价地震烈度按照《建筑抗震设计规范》GB50011-2001的划分,成都地区抗震设防烈度为7度,抗震分组为第一组设计基本地震加速度为
0.10g设计特征周期为
0.35s按《成都市抗震设防区划图》1992年划分,该场地属于B区B2小区场地与地基土的抗震分类钻孔波速测试结果,按《建筑抗震设计规范》GB50011-
20014.
1.3条的划分原则,上部分布的人工填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂的剪切波速值Vs为65〜244m/s属中软土;中砂、稍密〜密实卵石的剪切波速值Vs为250〜496m/s属中硬土;部分密实卵石Vs500m/s属坚硬土,本场地泥岩的剪切波速值Vs为560〜936m/s本工程对所有高层建筑1-6号楼场地均选择1个孔进行钻孔波速测试,其测试深度为
21.0〜
23.0m根据波速测试成果,取场地覆盖层深度范围内各土层剪切波速按厚度加权平均,结果如表462表
4.
6.2孔号1KD102KD93KD84KD115KD116KD11等效剪切波速Vsem/s252253265231276254测试深度Dm
23.
023.
023.
021.
021.
022.0覆盖层厚度Hm
15.
016.
416.
014.
914.
613.0平均等效剪切波速值Vsem/s255计算结果说明,本场地属n类建筑场地本场地地势平坦、开阔,底部基岩稳固根据《建筑抗震设计规范》GB50011-
20014.
1.1条判定该场地为建筑抗震有利地段卓著周期本工程在
2、
5、7号楼场地主楼中部位置选择3点2KD
10、5KD
13、7KD6进行了地脉动测试地脉动测试过程中,地面与钻孔中同时观测,分析地脉动曲线,剔除干扰信号,选择记录好的数据段进行处理,傅式变换后取最大振幅对应的频率,其倒数即为卓著周期各测点地脉动成果详见表
4.
6.3地脉动测试成果表表
4.
6.3测试点编号东西方向主频Hz南北方向主频Hz垂直方向主频Hz卓著周期s平均卓著周期⑸2KD
104.
304.
354.
300.235KD
134.
304.
504.
300.237KD
64.
304.
354.
300.
230.23根据表463的测试计算结果,综合评定本场地卓著周期T为
0.23s地基土动力性质参数根据波速测试成果,场地土的动力性质参数建议如表464地基动力参数建议表表464岩土名称纵波波速Vpm/s横波波速Vsm/s动泊松比Yd动剪切模量GdMPa动弹性模量EdMPa杂填±1-
1260650.
466.
819.8素填±1-
24551150.
4722.060成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第23页共26页-23-粘土2-
15001800.4355158粘±2-
25702000.4465180粉质粘土
36602300.4390250粉±
46702400.4395270粉砂
56802500.44100300中砂
69502700.46125410稍密卵石7-
110003800.42270780中密卵石7-
211004200.403401000密实卵石7-
311504800.405001300强风化泥岩8-
113005700.397502200中风化泥岩8-
217008500.3819005000地基土抗震液化特性评价场地15m范围内有粉土、粉砂及中砂存在本工程对粉土、粉砂进行了较多的标贯测试,同时在标贯器中取针对土层的扰动样进行定名与颗粒分析因大部分粉土、粉砂粘粒含量大于10%按《建筑抗震设计规范》GB50011-2001及《成都地区建筑地基基础设计规范》DB51/T5026-2001中有关规定,若为II级阶地上的Q3地层,可初判为不液化地层故判定本场地分布的粉土、粉砂及中砂均为不液化土地基胀缩特性评价大气影响深度根据《膨胀土地区建筑技术规范》GBJ112-87第324条的公式i|w=
1.152-
0.726a-
0.00107c式中力w——膨胀土湿度系数;a——9月至次年2月的蒸发力之与与全年蒸发力之比值;c——全年干燥度大于
1.00的月份的蒸发力与降水量差值之总与mm;根据我院对成都地区气象资料的收集,成都地区全年中干燥度蒸发力与降水量的比值大于
1.00的月份为1〜5月及11月、12月计算求得该场地的湿度系数弧为
0.88根据求得的湿度系数湿度系数中w=
0.88求得该拟建场地地基土的大气影响深度为
3.1m室内膨胀试验成果本次勘察揭露,场地粘土中充填少量灰白色粘性土,根据在大气影响深度内的粘土取样室内试验证明,本场地粘土存在膨胀性室内膨胀试验结果统计如表
4.
7.2室内膨胀试验成果统计表表
4.
7.2膨胀率%土层名称统计指标50kPa膨胀力PekPa自由膨胀率6ef%收缩系数入s样本容量141414214最大值
0.
843.
478.
00.23最小值
0.
015.
047.
00.65粘土2-1平均值
0.
3524.
661.
50.47样本容量771587最大值
0.
733.
462.
00.87最小值
0.
36.
747.
00.23粘土2-2平均值
0.
2718.
261.
60.38结果说明,粘土
2.1自由膨胀率6ef为
47.0%〜
78.0%平均值为
61.5%呈弱膨胀势粘土22自由膨胀率6ef为
47.0%〜
62.0%平均值为
61.6%呈弱膨胀势成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第24页共26页-24-
4.
7.3粘土胀缩性分析与评价在大气影响深度范围内,验算粘土的胀缩变形,结果如表
4.
7.3地基土胀缩特性评价表473土层名称土层编号膨胀变形量Semm收缩变形量Ssmm胀缩变形量Smm粘土
0.
28111.
3412.65粘土
0.
26310.
0811.35
①计算中取大气影响深度为相对标高-
3.1m计算结果说明,其胀缩等级小于I级5岩土工程分析基础方案分析天然地基上的浅基础1号楼基坑开挖深度约10m主楼8层框架一剪力墙结构,主体荷载大(因设计单位未提供全面荷载参数,估算按荷载20kN/层*m2考虑,基础上荷载为160kPa考虑风荷载的前提下,最大荷载乘以
1.2的系数,最大荷载约为192kPa)而场地地基根据以上章节的均匀性评判为不均匀地基,但10m深度下列要紧土层为中密〜密实卵石层,承载力特征值建议为600〜800kPa在未进行深宽修正的前提下已能满足荷载要求,适宜使用天然地基地下室裙楼部分,荷载不大,可直接使用卵石层作为基础持力层故结构初步设计制定的主楼拟使用天然地基上的筏板基础,裙楼使用天然地基上的独立基础是适宜的2〜9号楼基坑开挖深度约
8.5〜
11.5m主楼2〜15层框架或者框架一剪力墙结构,主体荷载大(估算按荷载20kN/层*m2考虑,考虑风荷载的前提下,最大荷载乘以12的系数,最大荷载约为100〜360kPa)而场地地基根据以上章节的均匀性评判为不均匀地基,基坑深度下列考虑
1.5m的基础深度后要紧土层为中密〜密实卵石层,承载力特征值建议为600〜800kPa在未进行深宽修正的前提下已能满足荷载要求中砂与稍密卵石经深宽修正后,也能满足荷载要求但该深度位置揭露有表层与下卧的中砂,关于设计等级较高的建筑而言,建筑不均匀沉降及倾斜等变形指标要求较严,故建议表层的中砂宜进行换填处理,下卧的中砂宜进行加固,处理后适宜使用天然地基地下室裙楼部分,荷载不大,可直接使用卵石层作为基础持力层故结构初步设计制定的2〜6号楼主楼拟使用天然地基上的筏板基础,裙楼使用天然地基上的独立基础,
7、
8、9号楼使用天然地基上的独立基础是适宜的但应对软弱的基础底面表层中砂或者下卧的中砂予以重视,当其变形及沉降指标不能满足要求时,建议对其进行处理10号楼一层地坪标高4922局部与原始地形基本持平,但大部分高出地面标高
1.5m左右,为填方段,主楼2层,框架结构,主体荷载较小,但结构初步设计使用独立基础,其柱间距与基础尺寸尚未确定,故基础荷载较难确定而场地地基根据以上章节的均匀性评判为均匀地基,基础的埋置深度段要紧土层为素填土,均匀性及承载能力均较差,不能满足要求,不能作为基础持力层,能作基础持力层的土层为粘土若整平至底层地坪标高位置后,基础开挖至粘土,工作量重复,同时基础开挖深度较大根据我院长期的工程经验,因此建议2种基础设计施工方案
①使用砂卵石对素填土进行换填处理,以换填砂卵石作为基础持力层先进行场地平整,平整标高至一层地坪标高下-
1.0m位置,然后进行基础开挖,将素填土全部挖除,深度至粘土,开挖深度约2m左右,然后使用砂卵石进行回填处理至统一的基础标高位置2-12-22-12-1成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第25页共26页-25-
②降低部分基础标高,基地标高操纵在
489.50m下列,以粘土作为基础持力层先进行场地平整,平整标高至
489.50m左右,然后进行基础开挖至基础标高基础施工完毕后,进行回填至一层地坪标高故初步设计制定的拟使用天然地基上的独立基础也是适宜的但宜全面核对原始地面标高与地层结构,对比工程进度与造价后综合考虑该楼的基础设计与施工方案桩基础就本工程而言,适宜桩基础型式为机械成孔的冲孔灌注桩或者人工挖孔扩底桩基础,以中等风化泥岩作为桩端持力层场地内自然地面下13〜18m深度下列的中等风化泥岩,其层位较稳固厚度较大,软弱层分布不多,故能够作为桩端持力层相对底层地坪标高为5〜8m人工挖孔灌注桩造价低,施工简单,无噪音,桩身质量容易得到保证,单桩承载力较高,桩底的清底与桩底持力层的验槽工作易于进行,但需要地下水位降低至桩底下列即水位要降至中等风化泥岩,在以往成都地区高层建筑来看,其降水难度相当大,而且水位要降至中等风化泥岩,除了在孔内明排,是不可能实现的同时,针对南区的
4、
5、6号楼场地地基中存在厚度较大的中砂层,在桩基础开挖与护壁过程中,难度较大,且很容易变成流砂导致垮孔冲孔灌注桩是以机械成孔,噪音大,费用高,特别是在
10.00m下列的基坑中施工,大量的泥浆排放困难,而且孔底的沉渣清除与桩身质量将成为影响单桩承载力的要紧因素,它的优点是能够在有地下水的条件下成孔成桩,不需降水就能够施工复合地基增强体上的浅基础根据现场钻探揭示,1〜9号楼除1号楼外均含有下卧的中砂层需待基础方案尺寸确定后,设计根据具体的荷载及基础尺寸进行变形及沉降验算,决定是否对其进行加固加固方案有高压灌浆或者高压旋喷注浆等方案加固后以其复合地基的增强体作为浅基础拟使用的筏板基础与独立基础的持力层这两种方案针对卵石层中,下卧的中砂层,效果良好,都能够达到预期加固的目的,且其关于大面积的改用桩基础,造价及工期都有较大的节约几种基础方案的比较天然地基上的浅基础方案,使用稍密〜密实卵石作天然地基,其基础持力层性质较好,足够满足上部荷载要求,而且影响施工的因素较少,较合理经济桩基础方案,根据本场地的工程地质条件,建议采取冲孔灌注孔桩,但造价较高工期较长复合地基方案,作为天然地基上的浅基础方案的有利补充,更好的解决局部下卧中砂软弱层的强度问题综合考虑施工难度与造价的前提下,对比桩基础、天然地基上的浅基础与复合地基上的浅基础方案根据我院收集了成都地区的众多高层建筑经验,在天然地基良好的前提下,无一例外的都优先考虑了天然地基上的浅基础筏板基础或者独立基础型式,通过施工及使用过程的监测,也证实了这种型式是安全可靠的,也是较经济合理的针对本工程卵石层中中砂软弱层分布的特殊性,补充对局部中砂下卧层进行复合地基加固,加固的型式建议使用高压灌浆与高压旋喷注浆方案软弱下卧层承载力验算1〜9号楼建筑,根据结构拟使用天然地基上的筏板基础或者独立基础,除1号楼基础受力范围内不存在中砂软弱层外,其余各栋楼均或者多或者少的存在中砂软弱下卧层,特别以
2、
4、
5、6号楼比较突出,厚度也较大需要对其进行下卧层验算,以确定其是否能达到要求2〜6号楼地下室裙楼部位及
7、
8、9号楼因拟使用独立基础,其基础跨度及尺寸尚未确定,既而其基础荷载较难确定,故此处仅对2〜6号楼的主楼使用筏板基础的位置进行下卧层承载力估算参照《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5・2・7条:Pz+pczWfaz公式
①式中Pz——相应于荷载效应标准组合时,软弱下卧层顶面处的附加压力值;pcz——软弱下卧层顶面处土的自重压力值;faz——软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值pz=lbpk-pc/b+2ztanol+2ztan0公式
②2-1成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第26页共26页-26-式中b——矩形基础或者条形基础底边的宽度;I——矩形基础底边的长度;pc——基础底面处土的自重压力值;Z——基础底面至软弱下卧层的顶面距离;0——地基压力扩散线与垂直线的夹角因中砂软弱层上部的卵石层复杂,分布有稍密〜密实三种密实状态的卵石,其压缩模量有所差别,本处按最不利的稍密卵石Eo=
21.O折算的Es=
26.3计算,则Es“Es2=
5.3查表求得地基压力扩散角0=10°分析结果见表
5.
1.5各栋单体高层建筑主楼软弱下卧层一中砂验算结果表表
5.
1.5建筑物编号基底标高m压力扩散角0基础长度mkN/m3kN/manbndbm基础深度dm中砂修正后的承载力特征值faz
771893.
04.
4612.
9773831893.
04.
469.
86501421893.
04.
4610.
86891211893.
04.
4610.
86891071893.
04.
4610.6682根据上表验算结果,各栋高层建筑主楼软弱下卧层中砂通过深宽修正后的承载力特征值为650〜773kPa能满足上部建筑荷载及上部土体的自重压力基础沉降量与建筑沉降差天然地基上浅基础沉降量的计算,使用《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004附录B的关于大型刚性基础下不能准确取得压缩模量的卵石地基土用变形模量Eo估算天然地基的平均沉降计算公式,估算基础沉降量S二中sPbnZ/1EOidi-di-1式中S——基础沉降量mm;P-—基础底面处的平均压力kPa;b——基础底面宽度;沉降应力系数;£0一一一一-基底下第1层的变形模量MPa;n—修正系数;这里仅计算高层建筑主楼部位基础的沉降,各栋建筑角点与中心点不一致基底压力条件下的沉降量及倾斜计算值列于表516-
1、表516-2各栋建筑角点与中心点不一致基底压力条件下的沉降量计算表表
51.6-1计算的代表勘探点建筑编号基础长度m基础宽度m开挖深度m基底荷载kPa沉降量mm1K21#1K27#1KD1O#1KD5#1KD15#
18017.
9015.
9530.
3515.
4013.
1520019.
9017.
7533.
7017.
1014.60号楼
554011.
525024.
9022.
242.
1521.
4018.302KD3#2KD14#2KD9#2K10#2KD16#
18010.
1019.
1814.
7418.
679.
9320011.
2321.
3116.
3820.
7511.03号楼
777212.9地基基础抗浮问题是决定其勘探点的深度的要紧因素,根据本工程勘察成果、有关工程经验、基础抗浮的设计与施工等的要求确定其操纵性勘探点的深度为进入中风化泥岩内不小于
5.0m通常性勘探点深度到达中风化泥岩顶板
2.
2.2地下室周边勘探点深度的确定本工程1—9号楼均设1—2层地下室,其周边勘探点的布设原则是在满足地基基础设计的前提下,同时应满足基坑支护体系及工程降水设计的要求按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001第
4.
8.3条与《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-
2004、J366-2004第443条及444条及《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99第
3.
2.2条的规定结合初步勘察成果确定相应部位的勘探点深度本次勘察对基坑影响范围内的地段按《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-
2004、J366-2004及《岩土工程勘察规范》GB50021-2001第
4.
8.3条及《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99第322条的有关规定,仅在地下室边缘布置勘探点,深度满足基坑稳固性验算要求,在基坑外围不单独布置勘探点,而采取以调查或者搜集资料为主根据现场钻探揭露的地层结构结合各栋建筑物的性质,本次勘察实际钻孔深度为
8.0〜
26.6m各单栋建筑勘察深度详见表
2.
2.2各单栋建筑勘察深度一览表表222建筑物建筑物内钻孔地下室基坑边坡钻孔成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第4页共26页-4-编号通常性深孔层纵深孔层帑深孔层纵深孔孔终地操孔终地通孔终地操孔终地
30016.
8431.
9824.
5831.
1116.553KD3#3KD11#3KD8#3KD5#3KD13#
25036.
5533.
9430.
2323.
3048.
4130043.
8540.
7236.
2827.
9558.063号楼
83569.
840058.
4754.
2948.
3637.
2777.43成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第27页共26页-27-4KD5#4KD16#4KD11#4K15#4K41#
30021.
4441.
6358.
7469.
1330.
4440028.
6061.
5478.
3392.
1726.584号楼
1426210.
845032.
1769.
2388.
13103.
745.655KD4#5KD16#5KD11#5KD7#5KD19#
30026.
0635.
2945.
2957.
6730.
9640034.
7447.
0360.
3976.
9041.295号楼
1216210.
845039.
0953.
0167.
9486.
5246.446KD1#6K24#6KD11#6KD2#6KD20#
20022.
1532.
0716.
9529.
6641.
9330040.
8748.
1025.
4244.
4962.886号楼
1076810.
640054.
5064.
1433.
8959.
3283.84栋建筑角点与中心点不一致基底压力条件下的倾斜计算表表
5.
1.6-2建kA巩编号基础长度m基础宽度m建巩高度m基底荷载kPa沉降差mm倾斜值剖面1K21#-1K27#1KD5#-1KD15#1KD5#-1K21#1KD15-1K27##距离m
30.
236.
247.
347.
31801.
950.
000062.
250.
000062.
500.
000052.
800.
000062002.
150.
000072.
500.
000072.
800.
000063.
150.
000072502.
700.
000093.
100.
000093.
500.
000073.
900.000081号楼
554034.4同意值
0.003剖面2KD3#-2KD14#2K10#-2KD16#2KD3#-2K10#2KD14#-2KD16#距离m
37.
332.
063.
563.
51809.
080.
000248.
740.
000278.
570.
000139.
250.
0001520010.
080.
000279.
720.
000309.
520.
0001510.
280.
0001630015.
140.
0004114.
560.
0004614.
270.
0002215.
430.000242号楼
777239.42同意值
0.003剖面3KD3#-3KD11#3KD5#-3KD13#3KD5#-3KD3#3KD13#-3KD11#距离m
37.
140.
364.
264.
22502.
610.
0000725.
110.
0006213.
250.
0002114.
470.
000233003.
130.
0000830.
110.
0007515.
900.
0002517.
340.
000274004.
180.
0001140.
160.
0010021.
200.
0003323.
140.000363号楼
835654.15同意值
0.003剖面4KD16#-4KD5#4K41#-4K15#4KD16#-4K41#4KD5#-4Kl5#距离m
43.
638.
4113.
2113.
230020.
190.
0004638.
690.
0010011.
160.
0001047.
690.
0004240032.
940.
0007665.
590.
0017034.
960.
0003163.
570.
0005645037.
060.
0008558.
050.
0015023.
580.
0002171.
530.000634号楼
1426262.35同意值
0.002剖面5KD16#・5KD4#5KD19#-5KD7#5KD16#-5KD19#5KD4#・5KD7#距离m
41.
817.
3115.
6115.
53009.
230.
0002226.
710.
001504.
330.
0000431.
610.
0002740012.
290.
0002935.
610.
002105.
740.
0000542.
160.
0003745013.
920.
0003340.
080.
002306.
570.
0000647.
430.000415号楼
1216256.75同意值
0.003成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第28页共26页-28-剖面6K24#-6KD1#6KD20#-6KD2#6K24#-6KD20#6KD1#-6KD2#距离m
37.
659.
4108.
5108.
72009.
920.
0002612.
270.
000219.
860.
000097.
510.
0000730014.
860.
0003918.
390.
0003114.
780.
000143.
620.
00003340020.
120.
0005324.
520.
0004119.
700.
000184.
820.000046号楼
1076845.02同意值
0.003已收集的成都地区高层建筑箱型基础或者筏板基础沉降观测资料说明当以卵石层作为基础持力层,基底压力为240〜600kPa时,长期荷载作用下,基础的最终沉降量为
8.4〜
8.2mm最大沉降量未超过23mm沉降差通常为3〜10mm倾斜值为
0.00007〜
0.00004沉降验算的结果显示,关于含有中砂软弱下卧层的3KD
13、4KD
11、4K
15、4K
16、5KD
11、5KD7与强风化泥岩较厚6KD20号孔,沉降量较大,超过了《成都地区建筑地基基础设计规范》DB511/T5026-2001表
5.
2.3中规定的60mm也证实了卵石层软弱下卧层一中砂的变形性质较差,验算不满足要求时应进行加固处理
5.2与基础施工有关的岩土工程问题基坑上部土质边坡的稳固性根据设计单位提供的建筑图纸,除10号楼外其基底深度在场地原始地面下较深的位置,在基坑开挖后将形成
8.3-
11.5m的边坡根据勘察揭露的地层结构来看,该深度位置基坑上部土层要紧为填土、粘土、粉质粘土、粉土、粉砂及部分卵石层与中砂按泰勒法估计的基坑直立边坡高度为H=NsC/y式中Ns查曲线图为5;综合上部土层的工程特性指标及厚度,C值综合取20kPa;y值综合取20kN/m3则估算得该场地临界的直立边坡高度为5m但考虑到本场地的粘性土层裂隙面较发育而且存在光滑镜面,具有膨胀潜势,在遇水或者者长时间暴晒的情况下,均不稳固,根据成都膨胀土地区的工程经验,故建议在此估算的基础上,取4m临界边坡高度在基坑深度大于该临界深度值时,即为不稳固边坡,需对其采取适宜的支护措施参照各栋建筑的底层地坪标高,则本项目的1〜9号楼在开挖过程中,对其基坑边坡均宜采取适宜的支护措施基坑底部隆起量估计地基土在长期的自重荷载作用下已经得到了压密,当大面积的深挖方造成地基土的卸载,将引起地基土的回弹变形,其基坑底表面的回弹变形Sc按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第539条的计算公式计算Sc=力c2Pc/EciZiai-Zi-1Si-1式中Sc—地基的回弹变形量;如一考虑回弹影响的沉降计算经验系数,取
1.0;Pc一基坑底面以上土的自重压力kN/m3;国一土的回弹模量按回弹模量取值按照设计单位提供的初步设计方案,基坑开挖长度、宽度、D卵石的天然重度取22kN/m3由此能够估算,基坑中心点的回弹量为
0.7〜
1.0mm长边边线中点的回弹量为
0.4mm〜
0.7mm基坑降水1-9号楼在基坑开挖深度内,有地下水存在,直接影响基坑边坡的稳固性及基础施工故应采取适当的降水措施根据成都地区的工程经验,本工程适宜使用管井井点降水,砂卵石土渗透系数K值建议取20m/d地下水位宜按施工期间可能的最高水位考虑各栋单体建筑在施工期间可能的最高水位建议详见表523基础施工期间可能遇到的最高地下水位建议值表
5.
2.3建筑物编号1号楼2号楼3号楼4号楼5号楼6号楼7号楼8号楼9号楼自然地面标高m
492.
0492.
5492.
5491.
6491.
6491.
9491.
4492.
5493.1成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第29页共26页-29-埋深
5.
05.
55.
04.
824.
844.
734.
35.
565.93基础施工期间可能遇到的最高水位(m)标高
487.
0487.
0487.
5486.
78486.
76487.
17487.
10486.
94487.17基坑降水应在具体的基础方案确定以后,进行全面的降水设计关于基坑降水对周围建筑物的影响,要紧表现在两个方面其一是降低地下水位后,在基坑邻近形成较大的水力坡度,继而有产生潜蚀与管涌的可能,使粗颗粒土中的细小颗粒流失而重新排列压密,引起地面变形;其二是地下水位下降引起的有效应力增加,而对下部土体产生的附加压缩变形基坑降水形成潜蚀与管涌的条件要紧取决于水力坡度的大小,按基坑降水深度达15m考虑,初步估计基坑附近的平均水力坡度为1=
0.172根据土的颗粒比重G及孔隙度n计算产生潜蚀的临界水力坡度(Gs-1)(1-n)+
0.5n-
1.2根据土的渗透系数及土中细粒分量估算产生管涌的临界水力梯度为12=
0.2〜Q3显然1<旧故降水不可能产生潜蚀现象,但I接近12的界限值,因此在降水井邻近有产生管涌的可能性根据我院在成都地区降水设计施工经验,只要在降水井施工时,保证成孔直径及井管周围滤料层的质量,在降水井邻近产生管涌的可能性很小,因此而产生的对地面的有害变形是不存在的另一方面,本工程地下水位要紧赋存于粗大颗粒土(卵石层)中,因降水引起卵石土的自重应力增加量很小,继而引起的附加沉降量很小(其估算最大仅约3mm)不可能对周围建(构)筑物及地面产生任何有害的变形成都地区无数的深基坑降水工程(最大降深达21m以上),也证实了上述观点同时,我院在本次勘察中在
2、
5、7号楼进行抽水试验的3口试验井均布置在相应建筑场地边缘一定位置,在后期土建施工中,可对其进行保护,利用其作为前期水位观察与后期施工降水用基坑边坡支护根据基坑边坡稳固性分析结果说明,1〜9号楼基坑直立边坡均属不稳固边坡,除去施工通道、临时施工场地、保留的地铁线路、需避让构筑物(如高架电塔等)外,建筑场地较为局限,不具备实质性放坡条件,故基坑开挖过程中,建议使用支护措施1〜9号楼底层地坪标高为
481.15〜
483.70针对相应场地的原始地面标高及可能的基础形式,基坑开挖深度约为10〜12m拆迁后建筑物稀少,根据成都地区众多10m左右的基坑支护经验,可使用单一喷锚支护型式即可满足基坑边坡稳固性要求,基坑支护面积(1〜9号楼)约31000m2方案应在地下室范围具体确定以后,再根据周围建(构)筑物的分布,进行专项岩土工程设计各岩土层与锚固体的摩阻力建议值详见表524岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表表
5.
2.4地层名称地层编号状态frb(kPa)粘土(2-1)可塑20粘土(2-2)硬塑〜坚硬30粉质粘土
(3)可塑〜硬塑20粉土
(4)中密20粉砂
(5)稍密30中砂
(6)松散〜稍密60卵石(7-1)稍密80卵石(7-2)中密100卵石(7-3)密实120强风化泥岩(8-1)极软岩80中等风化泥岩(8-2)软岩180基坑开挖成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第30页共26页-30-1〜9号楼底层地坪标高为
481.15〜
483.70针对相应场地的原始地面标高及可能的基础形式,基坑开挖深度约为10〜12m初步估算开挖的土方量约为800000m3鉴于如此大的开挖工作量,基坑开挖前应全面考察研究弃土位置,同时考虑将来基础回填的利用然后根据弃土区位置,运土距离,开挖设备能力等因素,对降水工程、土方工程与支挡工程进行周密的施工组织设计施工顺序应视施工工艺周密安排,如护壁使用人工挖孔桩,则应先进行基坑降水在进行护壁桩施工由于护壁桩与降水井的距离较近,如使用沉管灌注桩护壁,宜先施工护壁桩,后进行基坑降水,这样能够避免先降水在护壁桩邻近形成大的水利坡度而造成的大量细粒土涌入护壁桩内,造成断桩或者缩径现象护壁桩施工完毕,并确保达到其强度指标后,土方开挖可先预留好一段适当长度与坡度的施工马道后,直接一次性进行土方开挖若使用锚杆或者锚拉桩护壁,则应先进行基坑降水,在水位稳固到预定深度后,再进行土方开挖在基坑开挖过程中应考虑锚杆施工的工作平台及机具设备的移动路线与必需的施工周期与与挖方工作的相互关系,紧密搭接,分层开挖,建议使用3次分层开挖,分层厚度约
3.0〜
3.5m以确保锚杆或者锚拉桩护壁的工程质量、基坑施工安全与促进基坑施工进度基础抗浮抗浮设计水位本工程1〜9号楼均为1〜2层地下室或者为下沉式建筑,基底标高约为
480.0〜
482.2m左右,而根据勘察期间揭露场地现地下水位为
484.86〜
485.19m将形成约
2.6〜
5.2m左右的水头对基底的压力而根据我院收集的有关资料与类似工程经验,成都市的水位变幅在
2.0m左右,则高层建筑按50年一遇的抗浮设计水位标准,建议本工程的地下室抗浮水位于表
5.
2.6地下室抗浮设计水位建议值表
5.
2.6建筑物名称1号楼2号楼3号楼4号楼5号楼6号楼7号楼8号楼9号楼自然地面标高m
492.
0492.
5492.
5491.
6491.
6491.
9491.
4492.
5493.1抗浮设计水位标Wjm
489.
5490.
0490.
0489.
1489.
1489.
4488.
9490.
0490.6上表所列各栋单体建筑的抗浮水位值,对应各栋楼的基底标高,则可能存在的水头高度约
7.4〜
10.3m关于1层地下室的下沉式
7、
8、9号楼,因其层数较低,上部荷载较小,可能存在基础上浮的危险而1〜5号楼主楼部分因其层数较高,基础荷载较大,基础抗浮能力较强,但其地下室裙楼部位抗浮能力较弱,特别是裙楼与主楼的交接部位,因其抗浮能力不一致,可能造成不均匀上浮而产生建筑裂缝故建议对1~8号楼使用适宜的抗浮措施
5.
2.
6.2抗浮措施评价根据我院在成都地区大量的类似工程经验,减少水位浮力对基础的影响较好的方法有抗浮桩或者在浅基础上布置的抗浮锚杆而桩基础如前所述,造价较高,且作为基础施工难度上较难解决降水与穿透局部坚硬层等因素,故不宜选用而抗浮锚杆施工简单快捷,效果较好,降水到位后无较大的施工难度根据《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004J366-2004第867条〜第
8.
6.11条,抗浮锚杆的抗拔承载力应通过现场抗拔静载荷试验确定,本处根据所列公式进行估算Fa=2qsiUili式中Fa——抗浮锚杆抗拔承载力特征值kN;ui锚固体周长m;li——第i层岩土体与锚固体粘结强度特征值kPa;本次勘察根据揭露的岩土层的工程特性指标结合已有的抗浮锚杆施工经验,将本场地各岩土层与锚固体的粘结强度特征值参见表5・
2.4中frb的建议根据以上建议表中岩土层与锚固体的粘结强度特征值,选择具有代表性的基底最浅7号楼与最深2号楼的代表性钻孔地层进行验算抗浮锚杆直径取d=127mm抗浮锚杆深度进入中等风化泥岩
0.5m基础埋深按建筑底层地下室地坪标高下
1.5m估算7号楼:7KD9号孔一Fa=194kN;成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第31页共26页-31-2号楼2K28号孔一Fa=149(kN);6岩土工程监测地基土的载荷试验与现场检验静载荷试验受卵石层埋深较深,水位较高的条件限制,勘察期间未能对其进行静载试验,待基坑开挖至基底标高后,宜根据基础形式,对基础持力层卵石层进行一定数量(很多于3点)的静载试验以校核地基基础设计各项计算指标同时,若方案确定使用抗浮措施,则应根据具体的抗浮措施施工前,宜选择具有代表性(地层较差)3〜6点进行现场抗浮锚杆或者抗浮桩的抗拔静载荷试验,以确定抗拔承载力的有关参数,为抗浮锚杆及抗浮桩的施工提供根据现场验槽由于拟建建筑重要性等级高,结构复杂,荷重大,对沉降及倾斜要求高,基坑开挖较深,同时基础持力层位置多为卵石层,其间透镜体较多,推断较困难因此基坑开挖至基底标高过程中应及时通知勘察、设计、质检等单位进行坑壁及基底土质的检验,以确定地质资料与实际地质情况(特别是钻孔之间)的差异若出现地质特殊应及时研究并提出解决措施基坑坑底地基土回弹量监测因基坑开挖较深,面积较大,故宜在基坑范围内的纵横断面上设置一定数量的回弹标,以观测因基坑开挖御载后坑底的回弹量基坑边坡与相邻建筑物的变形监测进行深基坑降水及开挖,将不可避免在周围地面产生变形影响,严重时会危及相邻建(构)筑物及地下设施的安全因此,在基础施工过程中,宜沿各侧在坑边线的垂直方向上分别布置2・3条长约20m的变形观测剖面,以监测场地周围在基坑开挖过程中所产生的地面变形与侧向位移建筑物的沉降监测根据《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72-2004)(J366-2004)的规定务必对该建筑从施工至完工后2-3年内进行建筑沉降观测沉降观测应进行专项设计,其观测点宜布置在建筑物中心、拐角、周边、塔楼与裙楼基础连接处等变形具有代表性的位置7结论与建议拟建场地地形较平坦,无不良地质作用,适宜建筑场地各岩土层的工程特性指标详见表
4.
3.
1、表
4.
3.3-1及表
4.
3.3-2根据场地工程地质条件,结合拟建物性质,结构初步设计拟使用的1〜6号楼主楼使用天然地基上的筏板基础,地下室裙楼及
7、
8、9号楼使用独立基础是比较适宜的;10号楼使用天然地基上的独立基础或者条形基础型式,以粘土层或者粉质粘土层作为基础持力层基础设计时,关于1〜6号楼地下室裙楼及
7、
8、9号楼独立基础深度下场地范围存在的局部软弱夹层(中砂层),应根据上部荷载与基础具体尺寸进行沉降及变形验算,当其不能满足设计要求时,应使用适宜的地基处理措施,如旋喷桩、高压固结灌浆等复合地基进行局部的加固处理勘察期间,静止水位埋深及绝对标高详见表
3.
2.
4.1场地地下水对混凝土结构不具腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构具弱腐蚀性场地土对混凝土结构不具腐蚀性;对钢筋混凝土结构中钢筋不具腐蚀性;对钢结构不具腐蚀性场地地表水对建筑材料具有腐蚀性,在施工期间,不能使用地表水作为施工用水本工程降水宜使用管井井点降水方案,建议本场地砂、卵石土渗透系数K值为20m/d地下室抗浮设计水位建议值详见表
5.
2.6成都市南部XXX中心岩土工程勘察报告第32页共26页-32-基础施工期间可能遇到的最高地下水位建议值详见表
5.
2.3岩土层与锚固体的粘结强度特征值建议表详见表
5.
2.
4.2基坑支护应进行专项岩土工程设计,支挡措施建议使用喷锚支护场地抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度为
0.1g设计特定周期为
0.35s;场地卓著周期T平均值为
0.23s场地土层等效剪切波速平均值为255m/s场地类别为II类,为抗震设防有利地段场地地基土属非液化土层各地基土基床系数建议值详见表
4.5施工过程及建筑投入使用过程前应做好验槽、沉降及变形监测工作,如有特殊,应迅速通知我方,协助解决1号楼
15.6〜
17.5中等风化泥岩
24.1〜
25.3中等风化泥岩
15.3〜
17.9中等风化泥岩
20.8〜
25.3中等风化泥岩2号楼
16.6~
18.9中等风化泥岩
23.9-
26.2中等风化泥岩
16.5〜
17.6中等风化泥岩
23.9-
25.0中等风化泥岩3号楼
15.8〜
17.8中等风化泥岩
24.5〜
25.5中等风化泥岩
15.6〜
19.6中等风化泥岩
23.5〜
25.3中等风化泥岩4号楼
14.6〜
17.6中等风化泥岩
23.5〜
24.1中等风化泥岩
14.6〜
16.0中等风化泥岩
20.8〜
24.0中等风化泥岩5号楼
15.1〜
17.1中等风化泥岩
23.1-
24.9中等风化泥岩
14.5-
20.0中等风化泥岩
20.4〜
23.8中等风化泥岩6号楼
14.8〜
17.0中等风化泥岩
22.2〜
24.9中等风化泥岩
15.0〜
18.7中等风化泥岩
20.7〜
24.7中等风化泥岩7号楼
14.2〜
15.4中等风化泥岩
20.7〜
26.2中等风化泥岩
14.1〜
15.3中等风化泥岩
21.1~
22.0中等风化泥岩8号楼
15.5~
17.4中等风化泥岩
21.0〜
24.5中等风化泥岩
15.8-
17.1中等风化泥岩
24.3〜
24.8中等风化泥岩9号楼
16.3〜
17.6中等风化泥岩
23.6〜
24.6中等风化泥岩
16.2-
18.1中等风化泥岩
23.8〜
26.7中等风化泥岩10号楼
8.0〜
12.5卵石
13.0〜
14.1卵石
2.3勘察技术方法及完成的工作量地质调查调查场地及其周围有无影响工程稳固性的不良地质作用(如河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等)及地下管线等的分布,进一步收集了场地内及邻近已有的工程地质、气象等资料测放钻孔钻孔测放使用坐标操纵,测放过程中使用瑞士产TC—2000全站仪根据甲方提供的红线操纵点及场地原地形上的|等水准点的坐标与高程进行操纵点的测放每栋建筑物场地共布置操纵性测放点4〜10个(并相互校核),然后在各拟建建筑物场地内使用J2经纬仪、SDZ-2水准仪利用操纵性测放点对各建筑场地内的勘探点进行测放勘探点测放达到的精度为平面位置偏差小于±
0.25m;高程偏差小于±
0.05m各勘探点均设置有编号的标志桩,并核对了桩号及实地位置,
1、
5、10号楼因障碍需改变的钻探点,重新测定了点位,并在“建筑轮廓及勘探点平面布置图”中绘制了实际实施钻探的孔位钻探针对本工程场地的具体地层性质,按照《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)第9章及《建筑工程地质钻探技术标准》(JGJ87—92)的有关规定,我院对本工程钻探工作使用的钻探设备、钻进工艺、钻探方法选型如下
(1)鉴别孔对粘土、粉质粘土、粉土、粉砂均使用获得国家银质奖的SH30-A型钻机(无锡产)及孔底锤击钻探工艺干作业钻进,对素填土使用套管护壁措施
(2)技术孔指取岩、土样及原位测试钻孔,要紧为操纵性钻孔,使用国产XY-1型钻机,并使用我院于1993年获得中国建筑工程总公司科技推广优秀项目奖的SM植物胶与SD系列钻具(双层单动岩芯管、金刚石钻头)进行回转钻进工艺,对上部粘土、粉质粘土、粉土、粉砂使用无泵返循环回转(岩芯钻探)干法钻进工艺进行取样钻探要紧执行的技术标准
①钻孔孔径上部细粒土层钻探口径为
①127砂卵石层钻探口径为
①89泥岩则使用直径为75mm的双重岩芯管钻头,以准确测定岩石质量指标RQD;
②回次进尺对土层在要紧持力层中或者重点研究部位,回次进尺不超过
0.5m并满足鉴别厚度2—20cm的薄层要求,其它部位回次进尺不超过1m在泥岩中钻进回次进尺不超过
2.0m;
③钻进深度与岩土分层深度的量测精度不低于±5cm;成都市南部xxx中心岩土工程勘察报告第5页共26页-5-
④每回次至少留一块土芯于土芯盒内,岩芯则全部存放于岩芯箱内;
⑤钻孔垂直度偏差小于±2;
⑥野外编录配合使用微型贯入仪及点荷载仪以保证野外编录的定量化、标准化
⑦细粒土层进行连续取芯,砂卵石及泥岩采取率不低于80%岩土样的采取为了保证原状岩、土样采集的质量,我院在本工程钻探中对采集不一致级别岩、土样所需的设备、取土器及钻进方法选型如表
2.
3.4岩土样采集质量等级与钻探、取样设备选型表
2.
3.4样品级别扰动程度钻探设备取土器类型取土样方法适用地层试验内容不扰动人工挖取探坑刻取人工粘土胀缩性试验、三轴压缩试验、标准固结实验I。