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连续屋楝计算书计算软件TSZ结构设计系列软件TS-MTS2021Ver
6.
8.
0.0计算时间2022年12月21日17:11:24一.设计资料采用规范《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》GB51022-2015《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002连续楝条的跨数为8跨,楝条间距为
1.5m;各跨的参数如下第1跨跨度600mm拉条1根采用截面180X70X20X
2.5-Q355截面基本参数如下:Acm2=
8.48eocm=
5.1Lcm*4=
420.2ixcm=
7.04WXcnP=
46.69kcm=
54.42iycm=
2.53Wyicm*3=
25.82Wy2cm-3=ll.12Itcm*4=
0.177Iwcm6=
3492.15第2跨跨度6500mm拉条1根采用截面180X70X20X
2.5-Q355截面基本参数如下:Acm2=
8.48eocm=
5.1Lcm4=
420.2ixcm=
7.04Wxcm3=
46.69Iycm4=
54.42iycm-
2.53Wyicm3=
25.82Wy2cm3=ll.12Itcm*4=
0.177Iwcm6=
3492.15第3跨跨度6000mm拉条1根采用截面180X70X20X
2.5-Q355截面基本参数如下:七.Y轴长细比验算Y轴长细比为3250/
25.3=
128.
458128.458^200合格!八.X轴长细比验算X轴长细比为6500/
70.4=
92.
3392.33^200合格!Acm2=
8.48eocm=
5.1Lcm*4=
420.2ixcm=
7.04Wxcm,=
46.69Iycml=
54.42iycm=
2.53Wyicm*3=
25.82Wy2cm-3=ll.12Lcm4=
0.177Lcm6=
3492.15第4〜6跨跨度5000nini拉条1根采用截面180X70X20X
2.5-Q355截面基本参数如下:Acm2=
8.48eocm=
5.1Lcm*4=
420.2ixcm=
7.04Wxcm=46・69Iyc,=54・42iycm=
2.53Wyicm*3=
25.82Wy2cm*3=ll.12Lcn=
0.177Iwcm6=
3492.15第7跨跨度6000mm拉条1根采用截面180X70X20X
2.5-Q355截面基本参数如下:Acm2=
8.48eocm=
5.1Lcm4=
420.2ixcm=
7.04Wxcm3=
46.69Iycn=
54.42iycm-
2.53Wyicm_3=
25.82Wy2cm3=ll.12Itcm*4=
0.177Lcm*6=
3492.15第8跨跨度600nini拉条1根采用截面180X70X20X
2.5-Q355截面基本参数如下:Acm2=
8.48eocm=
5.1Lcm9=
420.2ixcm=
7.04Wxcm-3=
46.69Iycm-4=
54.42iycm=
2.53Wyicm3=
25.82Wy2cm3=ll.12Itcm_4=
0.177Lcm6=
3492.15各跨的参数列表如下:支座处双楝条的刚度折减系数为
0.5;支座处双楝条的弯矩调幅系数
0.9;屋面的坡度角为
14.036度;净截面折减系数为
0.98;屋面板能阻止楝条的侧向失稳;不能构造保证楝条下翼缘在风吸力下的稳定性;不考虑活荷载不利布置;简图如下所示二.荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况D、活载工况L、风吸力工况W
1、风压力工况W2;强度验算时考虑以下荷载工况组合
1.30D+
1.50L
1.30D+
1.50L+
0.90W
21.30D+
1.05L+
1.50W
21.00D+
1.50W1稳定验算时考虑以下荷载工况组合
1.30D+
1.50L
1.30D+
1.50L+
0.90W
11.30D+
1.05L+
1.50W
11.00D+
1.50W1挠度验算时考虑以下荷载工况组合
1.00D+
1.00L
1.00D+
1.00W
11.00D+
1.00W2恒载:面板自重O.ZkN/m自动考虑楝条自重;活载屋面活载
0.5kN/m2左边缘的宽度为600mm右边缘的宽度为600mm风载基本风压
0.4kN/m2阵风系数
1.7;风压高度变化系数1;中间风载体型系数吸力-
0.981边缘风载体型系数吸力-
0.981;中间风载体型系数压力
0.881边缘风载体型系数压力
0.881;中间风吸力标准值Wl
1.7X1X-
0.981X
0.4=-
0.667kN/m2;边缘风吸力标准值Wl
1.7X1X-
0.981X
0.4=-
0.667kN/m2;中间风压力标准值W
21.7X1X
0.881X
0.4=
0.599kN/m2;边缘风压力标准值W
21.7X1X
0.881X
0.4=
0.599kN/m*2;三.验算结果一览整体验算结果输出按跨验算结果输出四.强度验算1受弯强度验算最不利工况为
1.30D+
1.05L+
1.50W2最不利截面位于第2跨尾端绕x轴弯矩M/=-
8.563kN•m绕y轴弯矩=-
0.221kN-m计算当前受力下有效截面Wx=Wx=
46.69cm3Wyl,=Wyl=
25.82cm3Wy2,=Wy2=ll.12cm3毛截面应力计算i=-
8.563/
46.69X1000--
0.221/
25.82X1000=-
174.822N/mm2上翼缘支承边2=-
8.563/
46.69X1000+-
0.221/
11.12X1000=-
203.301N/mm2上翼缘卷边边3=--
8.563/
46.69X1000--
0.221/
25.82X1000=
191.968N/mm2下翼缘支承边4=--
8.563/
46.69X1000+-
0.221/
11.12X1000=
163.49N/mm2下翼缘卷边边计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力i=-
174.822N/mm2非支承边应力o2=-
203.301N/mni2全部受拉,不计算板件受压稳定系数计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力oF
191.968N/mm2非支承边应力2=
163.49N/mm2较大的应力Omax=19L968N/nim2较小的应力min=
163.的N/mm2较大的应力出现在支承边压应力分布不均匀系数力=min/max=
163.49/
191.968=
0.852部分加劲板件,较大应力出现在支承边,山NT时,k=
5.89-
11.59小+
6.68=
5.89-
11.59X
0.852+
6.68X
0.852=
0.864计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力i=19L968N/mm2第二点应力02=T
74.822N/mm2较大的应力Om
1191.968N/mm2较小的应力OmiFT
74.822N/nm2压应力分布不均匀系数小二./max=-
174.822/
191.968=-
0.911加劲板件,0三力2-1时,k=
7.8-
6.29力+
9.78巾8-
6.29X-
0.911+
9.78X-
0.911=
21.639计算1构件受弯上翼缘尸-
174.822N/mm2下翼缘i=
191.968N/mm2腹板尸
191.968N/mm2计算上翼缘板件有效宽度全部受拉,全部板件有效计算下翼缘板件有效宽度之二180/70X
0.864/
21.639°-5=
0.514WL1故k尸1/
0.514二5二
1.395中二
0.8520故a=
1.15-
0.15X
0.852=
1.022Bc=70P=205X
1.395X
0.864/
191.968135B/t=70/
2.5=28ap=
1.022XL135=
1.1618apB/t38ap有效宽度二[
21.8X
1.16/28J.口义70=
59.524故扣除宽度为Bd=70-
59.524=
10.476对部分加劲板件,较大压应力位于支承边,故扣除板件的中心位于
0.4X
59.524+
10.476/2=
23.809mm处计算腹板板件有效宽度=70/180X
21.639/
0.864°=
1.946I
1.1故一二
0.11+
0.93/
1.946-
0.
0510.369it=-
0.911X0故a=
1.15Bc=180/[l--
0.
91194.207P=205X
0.369X
21.639/
191.96805=
2.919B/t=180/
2.5=72ap=l.15X
2.919=
3.35718apB/t38ap有效宽度B°二[
21.8X
3.357/72”工.口义
94.207=
85.558故扣除宽度为Bd=
94.207-
85.558=
8.649对加劲板件,m0同时较大压应力位于第一点,故扣除板件的中心位于
0.4X
85.558+
8.649/2=
38.548mm处扣除失效板件,计算可知We/M
3.823cm3We/=
25.395cm3Ae=
8.002cm2考虑净截面折减Wenx-
0.98X
43.823=
42.947cm3Mx/Wenx=-8・563/
42.947X10=-
199.38N/mm-
2199.38^300合格!2y轴受剪强度验算最不利工况为
1.30D+
1.05L+
1.50W2最不利截面位于第1跨尾端y,向剪力Vy=
14.305kN腹板平面内剪力设计值Vy,皿二Vy=
14.305kN3XV/max/2hoXt=3XV/max/[2H-Tfi-Tf2-2XRjXt]=3X
14304.66/[2X180-
2.5-
2.5-2X0X
2.5]=
49.045N/mm
249.045^175合格!五.整体稳定性验算最不利工况为
1.30D+
1.50L区段内最大内力为绕x轴弯矩Mx=-
4.884kN•m绕y轴弯矩:My=
0.211kN•m计算当前受力下有效截面对截面主轴x、y轴的截面模量Wx=
46.69cm3Wyl=
25.82cm3Wy2=ll.12cm3毛截面应力计算产-
4.884/
46.69X1000-
0.211/
25.82X1000=-
112.792N/mm2上翼缘支承边2=-
4.884/
46.69X1000+
0.211/
11.12X1000=-
85.628N/mm2上翼缘卷边边3二一一4・884/
46.69X1000-
0.211/
25.82X1000=
96.438N/mm2下翼缘支承边4=--
4.884/
46.69X1000+
0.211/
11.12X1000=
123.602N/nun2下翼缘卷边边计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力尸T
12.792N/mm2非支承边应力2二-
85.628N/mm%全部受拉,不计算板件受压稳定系数计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力尸
96.438N/mm2非支承边应力o2=
123.602N/mm2较大的应力omax=
123.602N/mm2较小的应力min=
96.438N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数小二min/max=
96.438/
123.602-
0.78部分加劲板件,较大应力出现在非支承边,巾2T时,k=l.15-
0.22+0045犷之二
1.15-
0.22X
0.78+
0.045X
0.78—
1.006计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力尸
96.438N/mm»第二点应力O2=T
12.792N/mm2较大的应力侬=
96.438N/mm2较小的应力Omin=T
12.792N/nrn压应力分布不均匀系数:力二min/皿=-
112.792/96438=-
1.17在计算k时丁当“-1时,取力值为T加劲板件,0232T时k=
7.8-
6.29力+
9.7811=
7.8-
6.29X-1+
9.78X-1=
23.87计算1构件受弯上翼缘尸-
85.628N/mm2下翼缘尸
123.602N/mm-2腹板i=
96.438N/mm2计算上翼缘板件有效宽度全部受拉,全部板件有效计算下翼缘板件有效宽度-180/70X
1.006/
23.87°528[W
1.L故ki=l/
0.5285=
1.3762二
0.78〉0故a=l.15-
0.15X
0.78=
1.033BNOP=2O5X
1.376X
1.006/
123.6020=l.515B/t=70/
2.5=28aP=
1.033X
1.515=
1.565B/t^18ap有效宽度Be=70全板件有效计算腹板板件有效宽度=70/180X
23.87/
1.006°=
1.895€
1.1故k尸
0.11+
0.93/
1.895-
0.052二
0.383170故ci=l.15Bc=180/[1--
1.17]=
82.965P=205X
0.383X
23.87/
96.438°三
4.41B/t=180/
2.5=72ap=l.15X
4.41=
5.072B/tW18aP有效宽度Be=
82.965全板件有效扣除失效板件,计算可知Wex=
46.689cmWey=
25.82cm3Ae=
8.48cm2考虑净截面折减Wenx=
0.98X
46.689=
45.755cm3Wenyi=
0.98X
25.82=
25.304cm3Weny2=
0.98X
11.12=
10.898cnAcn=
0.98X
8.48=
8.31cm2力作用点在上翼缘,Ea=
64.9mmXy=
3.25/
2.53X100=
128.458ub=
0.5自尸
1.35W2=
0.14q=2X
0.14X
64.9/180=
0.101^=4X
3492.15/1802X
54.42/100+
0.156X
0.177/
54.42X6500X
0.5/180=
0.957尸4320X
8.48X180/10/
128.458/
128.458/
46.69X
1.35X
0.10f2+
0.95705+
0.101X235/355=
0.834b=l.091-
0.274/3=
0.761i=-
4.884/
45.755/
0.761X10-
0.211/
25.304X10=-
148.678N/mm22二-
4.884/
45.755/
0.761X10+
0.211/
10.898X10=-
120.959N/mm23二一一
4.884/
45.755/
0.761X103-
0.211/
25.304X103=
131.99N/mm24=--
4.884/
45.755/
0.761X103+
0.211/
10.898X10=
159.709N/mm-
2159.709^317158合格!六.沿Y轴挠度验算最不利工况为
1.001+
1.00W2最不利截面位于第2跨,离开跨端3250nmi挠度限值为6500/150=
43.333mm挠度为
8.547mm
8.547^43333合格!跨序号跨度左搭接长度右搭接长度截面类型第1跨600300300180X70X20X
2.5-Q355第2跨6500300300180X70X20X
2.5-Q355第3跨6000300300180X70X20X
2.5-Q355第4跨5000300300180X70X20X
2.5-Q355第5跨5000300300180X70X20X
2.5-Q355第6跨5000300300180X70X20X
2.5-Q355第7跨6000300300180X70X20X
2.5-Q355第8跨600300300180X70X20X
2.5-Q
355.4[32503250’3000[300012500125001[250025002500125面3000113000|[[聊D65bo600050005000・500016CJ00邺[验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度
1.30D+
1.05L+
1.50W
2199.38300通过y轴受剪强度
1.30D+
1.05L+
1.50W
249.0445175通过整体稳定性
1.30D+
1.50L
159.
709317.158通过挠度
1.00D+
1.00W
28.
5469143.3333通过Y轴长细比—
128.458200通过X轴长细比—
92.3295200通过跨序号受弯强度受剪强度挠度整稳第1跨
177.
8430049.
041750.
0943.33—第2跨
199.
3730029.
141758.
5443.33—第3跨
199.
3730027.
991755.
2843.33—第4跨
134.
7330022.
841751.
8143.33—第5跨
108.
6330022.
181752.
9643.33—第6跨
147.
2230023.
321751.
543.33—第7跨
155.
6130026.
671756.
8843.33—第8跨
155.
630043.
841750.
0843.33—。