火力发电厂汽轮机主轴转子体轮盘和叶轮及汽轮发电机转子和无磁性护环常用钢钢号特性及其主要应用范围

火力发电厂汽轮机主轴转子体轮盘和叶轮及汽轮发电机转子和无磁性护环常用钢钢号特性及其主要应用范围GB/T3077-199934CrMo134CrMo1AJB/T1265-2002JB/T1266-2002JB/T1267-20021265-2002中的牌号，于工作温度34CrMo1A是JB/T480℃以下的汽1266-2002和JB/T1267-2002轮机主轴和叶中的牌号属Cr-Mo合金结构钢强度较高、韧性好，有较好的淬透性，冷变形性中等，切削性能尚可高的蠕变强度和持久强度，长期使用组织比较稳定焊接时需预热，预热温度为150℃〜轮34CrMo1用于294MPa强度级别的汽轮发电机转子和50MW以下汽轮机主轴、轮400℃o34CrMo1钢由于提高盘了Mo含量，更适于生产大型锻件两种钢的强度均较高，淬24CrMoV24CrMoVJB/T1266-200235CrMoVGB/T3077-1999JB/T1266-2002透性也较好，冲击吸收能量钢用作直径小较高24CrMoV钢的工艺性能不如35CrMoV钢35CrMoV钢有时会出现冲击吸收能量不稳定的现象，热处理时如果采用水油淬于500mm＞在450500℃下工作的叶轮、转子主轴35CrMoV火，对提高冲击韧性有较好钢用作在的效果，该钢在550℃时的蠕500520℃表A4（续）WN1Mn18Cr18NJB/T1268-20021Mn18Cr18NJB/T1268-2002JB/T使碳化物沉淀较慢整锻后进行去应力处理，随后固溶处理，粗加工后形变强化，强化方法有半热锻、冷锻、冷扩孔或爆炸等加工硬化方法该钢与18Mr^5Cr护环银）相比，具有更高的抗应力腐蚀能力和强度其主要缺点是高的屈强比用作300MW-1000MW汽轮发电机无磁性护环7030-2002钢号与技术条件特性主要应用范围类似钢号

35、

40、45GB/T699-1999强度较低可调质处理，但淬透性低优质钢的硫、磷含量低，脱氧好，有良好的塑性和韧性焊接性尚可用于中压以下、强度级别为280MPa、温度W400C的汽轮机主轴或汽轮发电机转子35SiMnGB/T3077-1999具有较好的淬透性、良好的韧性、较高的强度，疲劳强度也较好，但有一定的过热敏感性及回火脆性倾向，并有白点敏感性冶炼时易污染非金属夹杂物，造成热加工工艺上的困难与40Cr钢相比，除低温冲击吸收能量稍差、缺口敏感性较高外，其他力学性能相当用于工作温度W400C的汽轮机主轴，轮毂厚度为170mm以下的叶轮，汽轮发电机中心环等35CrMo34CrMo1是JB/T35CrMo用变强度和持久强度均超过34CrMo但经5000h时效后其力学性能急剧下降，因此使用温度不得超过500℃~520℃o该钢的焊接性能差，焊前预热温度为300℃以上以下工作的转子及叶轮30Cr1Mo1VJB/T1265-2002JB/T7027-2002是国外在大型汽轮机组中应用最广泛的高、中压转子钢该钢具有较好的热强性和淬透性，良好的综合力学性能，切削加工性良好，锻造工艺性能也较好，抗腐蚀性和抗氧化性尚可用作工作温度在560℃以下的汽轮机高中压野ASTMA470Class828CrNiMoVJB/T1265-2002具有较高的蠕变强度和持久强度、一定的持久塑性和组织稳定性、良好的室温力学性能及均匀的组织、较好的工艺性能及抗脆性破坏能力高温性能稍低于27Cr2MoV钢用作蒸汽参数为500℃〜540℃、

9.8MPa〜

15.7MPa的汽轮机高、中压转子25CrNi1MoV属贝氏体类型钢与17CrMo1V钢相比，强度高，用作200MW以下汽JB/T1266-2002JB1267-2002JB/T8706-1998淬透性好，脆性转变温度低该钢有较好的焊接性能，冶炼、锻造及热处理工艺性能良好，但对回火温度及回火时间较敏感轮机低压转子、低压轮盘、压气机转子和200MW以下发电机转子34CrNi1Mo34CrNi3MoJB/T1265-2002JB/T1266-2002JB/T1267-2002JB/T8706-1998是大截面高强度钢，淬透性高，综合性能良好回火稳定性好，回火温度范围较宽540℃~660℃有利于调整强度和韧性冷热加工工艺性能良好该钢限制在400℃以下使用，当温度达到400℃〜450℃时，力学性能急剧下降，超过450℃时持久强度和蠕变强度都很低由于含碳量较高，钢的裂纹敏感性和白点敏感性大用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘和200MW以下发电机转子25Cr2Ni4MoV30Cr2Ni4M与34CrNi3Mo钢相比，C含量低，合金元素含量增加，并严格控制杂质元素，提高用于制造300MW及以上汽轮机低压转oVJB/T1265-2002JB/T1266-2002JB/T7027-2002JB/T7178-2002JB/T8706-1998了导磁性能，增加了淬透性，综合性能好，脆性转变温度低但具有回火脆性这主要与杂质元素P、Sn、As等含量有关，脆化温度范围大致为350℃~575℃子、低压轮盘和发电机转子12CrlONiMoWVNbNJB/T11019-2010TLV9258-2004是欧洲C0ST501研发的含W的马氏体耐热钢，其元素含量与E911钢的成分基本相同转子锻件经真空除气或电渣重熔后整体锻造锻后进行预备热处理和性能热处理性能热处理需行两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度具有高的持久强度，若热加工工艺控制不佳，用于制造600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子12CrMoWVNbN10-l-1（西门子公司）冲击吸收能量较低13CrlONiMoVNbNJB/T11019-2010TMK-1为日本神户制钢所研发，属改良的不含W的10%Cr马氏体耐热钢性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度具有高的持久强度，若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低用于制造600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子TMK-1CrlO.5Mol.5NiVNbN哈汽钢号与技术条件特性主要应用范围类似钢号14CrlONiMoWVNbNJB/T11019-2010T0S107是上世纪80年代日本研发的10%Cr-1%Mo-1%W-V-Nb-N马氏体耐热钢，Cr、Mo和V存在于析出相和基体中，而大部分W则存在于基体中由于W的固溶强化效应，使T0S107钢的蠕变断裂强度得用于制造600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子T0S107CrlO.5MolWlNiVNbN哈汽到显著改善性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低15CrlONiMoWVNbNJB/T11019-2010KT5916是日立公司研发的马氏体耐热钢，W含量低于T0S107其余元素含量相近具有高的持久强度，抗拉强度略低于T0S107冲击吸收能量较低性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度用于制造600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子KT5916日立ICrlOMolNiWVNbN东汽FB2COST522FB2是欧洲COST522项目中研发的9Cr-2Mo-1Co-NiV-Nb-N-B马氏体耐热钢，设定的目标为锻件的屈服强度2700MPa620℃下105h的持久强度三100MPa持久塑性大于10%用于制造630℃左右的超超临界汽轮机高中压机—X13CrMoCoNiVNbNB9-2-1EN比改良型12Cr的105h持久强度高30-40MPao相对于600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子，添加微量的B并降低N量Co可防止钢中5铁素体的形成，改善钢的淬透性和组织稳定性B可提高NbVC及VCN的高温稳定性和钢的淬火加热温度，低的N、A1含量可避免形成AlN夹杂TOSI10日本研制的lOCr3Co

1.8W

0.7MoV马氏体耐热钢，较高的W、Co含量，添加微量的B并降低N量，改善了钢的淬透性和组织稳定性持久强度明显高于T0S107oNbB用于制造630℃左右的超超临界汽轮机高中压机行新12Cr钢50Mn18Cr550Mn18Cr5N50Mn18Cr4均为锦格系无磁性奥氏体钢，屈服强度较高钢中W、N起强化作用，加N能扩大和稳定奥氏体，加W可用作50MW-200MW汽轮发电机无磁性护环。